style="width:1.45344in;height:0.67342in" /> 本文是学习GB-T 19072-2022 风力发电机组 塔架. 而整理的学习笔记,分享出来希望更多人受益,如果存在侵权请及时联系我们
本文件规定了风力发电机组塔架的设计原则、设计要求、工艺要求、试验方法、检验规则、竣工资料
及随机文件、标志、包装、储存及运输等要求。
本文件适用于水平轴风力发电机组塔架的设计、制造、施工和验收。
下列文件中的内容通过文中的规范性引用而构成本文件必不可少的条款。其中，注日期的引用文
件，仅该日期对应的版本适用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改单)适用于
本文件。
GB 175 通用硅酸盐水泥
GB/T 470 锌锭
GB/T 700 碳素结构钢
GB/T 709 热轧钢板和钢带的尺寸、外形、重量及允许偏差
GB/T 985.1 气焊、焊条电弧焊、气体保护焊和高能束焊的推荐坡口
GB/T 985.2 埋弧焊的推荐坡口
GB/T 1228 钢结构用高强度大六角头螺栓
GB/T 1231 钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件
GB/T 1591 低合金高强度结构钢
GB/T 3098.1 紧固件机械性能 螺栓、螺钉和螺柱
GB/T 3098.2 紧固件机械性能 螺母
GB/T 3274 碳素结构钢和低合金结构钢热轧钢板和钢带
GB/T 5117 非合金钢及细晶粒钢焊条
GB/T 5118 热强钢焊条
GB/T 5210 色漆和清漆 拉开法附着力试验
GB/T 5224 预应力混凝土用钢绞线
GB/T 5293
埋弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝、药芯焊丝和焊丝-焊剂组合分类要求
GB/T 5313—2010 厚度方向性能钢板
GB/T 5782 六角头螺栓
GB 8076 混凝土外加剂
GB/T 8110 熔化极气体保护电弧焊用非合金钢及细晶粒钢实心焊丝
GB/T 9286 色漆和清漆 划格试验
GB/T 9445 无损检测 人员资格鉴定与认证
GB/T 9754 色漆和清漆
不含金属颜料的色漆漆膜的20°、60°和85°镜面光泽的测定
GB/T 10045 非合金钢及细晶粒钢药芯焊丝
GB/T 19072—2022
GB/T 10171 建筑施工机械与设备 混凝土搅拌站(楼)
GB/T 12467(所有部分) 金属材料熔焊质量要求
GB/T 13306 标牌
| GB/T |
|
|---|---|
| GB/T | 14902 预拌混凝土 |
| GB/T |
|
| GB/T |
|
| GB/T |
|
GB/T 18451.1 风力发电机组 设计要求
GB/T 18591 焊接 预热温度、道间温度及预热维持温度的测量指南
GB/T 19804 焊接结构的一般尺寸公差和形位公差
GB/T 26408 混凝土搅拌运输车
GB/T 31817 风力发电设施防护涂装技术规范
GB/T 32076(所有部分) 预载荷高强度栓接结构连接副
GB 50009 建筑结构荷载规范
GB 50010 混凝土结构设计规范
GB 50011 建筑抗震设计规范
GB/T 50046 工业建筑防腐蚀设计标准
GB 50119 混凝土外加剂应用技术规范
GB 50135 高耸结构设计标准
GB 50164 混凝土质量控制标准
GB 50204 混凝土结构工程施工质量验收规范
GB 50212 建筑防腐蚀工程施工规范
GB/T 50448 水泥基灌浆材料应用技术规范
GB 50666 混凝土结构工程施工规范
JB/T 10045—2017 热切割 质量和几何技术规范
JB/T 11218 风力发电塔架 法兰锻件
JG/T 161 无粘结预应力钢绞线
JG/T 430 无粘结预应力筋用防腐润滑脂
JGJ/T 10 混凝土泵送施工技术规程
JGJ 18 钢筋焊接及验收规程
JGJ 55 普通混凝土配合比设计规程
JGJ 63 混凝土用水标准
JGJ 85 预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程
JGJ/T 140 预应力混凝土结构抗震设计标准
JGJ/T 281 高强混凝土应用技术规程
JGJ 369 预应力混凝土结构设计规范
NB/T 31082 风电机组塔架用高强度螺栓连接副
NB/T47013.2 承压设备无损检测 第2部分：射线检测
NB/T 47013.3—2015 承压设备无损检测 第3部分：超声检测
GB/T 19072—2022
NB/T 47013.4 承压设备无损检测 第4部分：磁粉检测
NB/T 47013.5 承压设备无损检测 第5部分：渗透检测
NB/T 47013.10 承压设备无损检测 第10部分：衍射时差法超声检测
NB/T 47014 承压设备焊接工艺评定
NB/T 47015 压力容器焊接规程
NB/T 47016 承压设备产品焊接试件的力学性能检验
ISO 2808 色漆和清漆 漆膜厚度的测定(Paints and varnishes—Determination
of film thick-
ness)
ISO 2813 色漆和清漆 在20°、60°和85°非金属色漆漆膜镜面光泽的测定(Paints
and
varnishes—Determination of gloss value at 20°,60°and 85°)
ISO3834 金属材料熔化焊的质量要求(Quality requirements for fusion
welding of metallic
materials)
ISO 4628(所有部分) 色漆和清漆 涂层老化的评定
缺陷的变化程度、数量和大小的规定 (Paints and varnishes—Evaluation of
degradation of coatings—Designation of quantity and size of
defects,and of intensity of uniform changes in appearance)
ISO9712 无损检测 人员资格鉴定与认证(Non-destructive
testing—Qualification and certifica-
tion of NDT personnel)
ISO12944 色漆和清漆 防护漆体系对钢结构的防腐蚀保护(Paints and
varnishes—Corrosion
protection of steel structures by protective paint systems)
ISO13588 焊缝的无损检验 超声波检验
自动相控阵技术的使用(Non-destructive testing of
welds—Ultrasonic testing—Use of automated phased array technology)
ISO 14555 焊接 金属材料的电弧螺柱焊(Welding—Are stud welding of
metallic materials)
ISO15614-1 金属材料焊接工艺规程及评定 焊接工艺评定试验
第1部分：钢的电弧焊和气 焊、镍及镍合金的电弧焊(Specification and
qualification of welding procedures for metallic materials— Welding
procedure test—Part 1: Arc and gas welding of steels and arc welding of
nickel and nickel
alloys)
ISO/TR 17671-2 焊接 金属材料焊接的推荐
第2部分：铁素体钢的电弧焊接(Welding—
Recommendations for welding of metallic materials—Part 2:Arc welding of
ferritic steels)
ISO19840 色漆和清漆 防护涂料体系对钢结构的防腐蚀防护
粗糙面上干膜厚度的测量和验 收准则(Paints and varnishes—Corrosion
protection of steel structures by protective paint systems—
Measurement of, and acceptance criteria for, the thickness of dry films
on rough surfaces)
EN 1991-1-4:2005 对结构的作用 第1-4部分： 一般作用 风作用(Actions on
structures—Part
1-4:General actions—Wind actions)
EN 1993-1-6 钢结构设计 第1-6部分：壳层结构强度和稳定性(Design of steel
structures—Part
1-6:Strength and stability of shell structures)
EN1993-1-9 钢结构设计 第1-9部分：疲劳度(Design of steel
structures—Part 1-9:Fatigue)
IIW-2259-15 焊接接头和零部件的疲劳设计建议(Recommendations for Fatigue
Design of
Welded Joints and Components)
GB/T 19072—2022
下列术语和定义适用于本文件。
3.1
塔架 tower
风力发电机组支撑结构的一部分，连接下部结构和主机部分。
3.2
塔段 tower section
两端以法兰接触面为界的钢制塔架段。
3.3
纵焊缝 longitudinal weld
在卷制后的钢板对接接口通过焊接形成的连续焊缝。
3.4
筒节 tube
由具备特定形状的钢板经过卷制及纵焊缝焊接形成的锥筒形或者直筒形的单个部件。
3.5
环焊缝 circumferential weld
在组对后的筒节与筒节、筒节与法兰颈部的对接接口通过焊接形成的连续焊缝。
3.6
混凝土塔架 concrete tower
由预应力钢筋混凝土塔为主要受力体系的用于支撑风力发电机组的结构。
3.7
混凝土构件 concrete element
根据标准规范和设计图纸，在工厂或现场预制、现浇成型，用于风力发电机组塔架的混凝土塔架
构件。
3.8
混凝土筒节 concrete tube
在工厂或现场预先生产制作完成或在拼装平台将混凝土构件组拼而成的一节筒形构件。
3.9
拼接缝 splice joint
装配式混凝土塔架上下筒节间的水平接缝和左右构件间的竖向接缝。
3.10
水平接缝 horizontal joint
装配式混凝土塔架上下筒节间的拼接缝。
3.11
竖向接缝 vertical joint
装配式混凝土塔架左右相邻构件间的拼接缝。
GB/T 19072—2022
3.12
灌浆料 grouting material
用以连接拼接缝两侧构件的黏结材料。
3.13
座浆料 seating material
涂抹于水平接缝上连接上下筒节的黏结材料。
3.14
预埋件 insert part
预先埋置在钢筋混凝土内的构件。
3.15
预应力钢筋 prestressing tendon
用于混凝土结构构件中，施加预应力的钢筋、钢丝和钢绞线的总称。
下列符号适用于本文件。
Ap—— 螺纹的应力截面积 [mm²]
b— 焊颈厚度(一般指焊接的筒壁等厚度) [mm]
bot——法兰宽度 [mm]
c——焊缝预留坡口高度 [mm]
c、——门框加劲肋宽度 [mm]
E—— 塔架材料的弹性模量 [MPa]
fx—- 正常运行范围内风轮最大旋转频率 [Hz]
fo.i——塔架(在整机状态下)第一阶固有频率 [Hz]
fk.m——m 个风轮叶片通过频率 [Hz]
fo.— 塔架(在整机状态下)第n 阶固有频率 [Hz]
F。.c— 螺栓设计预紧力 [N]
l——焊缝预留坡口到过渡圆半径之间的距离 [mm]
r— 过渡圆半径 [mm]
t— 塔筒壁厚 [mm]
ti——法兰厚度 [mm]
t、——门框加劲肋厚度 [mm]
tot——包含焊颈的法兰厚度 [mm]
Z—— 塔架筒壁轴向力 [N]
Emt——总应变 [μe]
ahs——材料线弹性分析的结构应力 [N/m²]
av.d——材料的设计屈服强度 [MPa]
ay.b——螺栓材料的设计屈服强度 [MPa]
GB/T 19072—2022
| f.— 混凝土抗压强度设计值 |
|
|---|---|
| f.— 混凝土抗拉强度设计值 |
|
| fa— 混凝土抗压强度标准值 |
|
| fu— 混凝土抗拉强度标准值 |
|
| fy— 普通钢筋抗拉、抗压强度设计值 |
|
| fw— 预应力筋抗拉设计值 | [N/m²] |
| fuk— 预应力筋抗拉强度标准值 |
|
| Ra— 构件承载力设计值 |
|
C—-
混凝土塔架达到正常使用要求所规定的变形、应力、裂缝宽度和自振频率等的限值
[N]
下列缩略语适用于本文件。
GMNA 材料和几何非线性
GMNIA 考虑缺陷的材料和几何非线性
MNA 材料非线性
MT 磁粉检测
PAUT 相控阵超声检测
PT 渗透检测
PWI 作业指导书
RT 射线检测
SN 曲线 应力-寿命曲线
TOFD 衍射时差法超声波检测
UT 超声波检测
VT 目视检测
WPQR 焊接工艺评定报告
WPS 焊接工艺规程
5.1 塔架的设计使用寿命不应低于风力发电机组的设计使用寿命。
5.2 塔架在规定的设计使用寿命内应满足下列功能要求：
——在正常施工和使用时，能承受可能出现的各种载荷和作用；
——在正常使用时，具有良好的工作性能；
— 在正常维护下，具有足够的耐久性能；
— 当发生偶然事件时，结构能保持整体稳定性。
5.3 塔架载荷应按照GB/T 18451.1 的相关规定进行计算分析。
5.4
塔架载荷除应按照5.3进行计算分析外，还应考虑塔架和基础倾斜引起的附加载荷，其中由安装、
制造和温度等因素引起的塔架倾斜宜按5 mm/m
计算，由基础变形和不均匀沉降等因素引起的塔架倾 斜宜按3 mm/m 计算。
5.5 塔架的模态阻尼比应通过测试或分析获得，设计时可参考附录 A 选取。
GB/T 19072—2022
5.6 塔架设计应选取所有设计工况中最不利的载荷工况组合进行计算分析。
5.7
塔架设计应考虑塔架吊装、停机或不对风时可能产生的涡激振动对塔架的影响，可根据
EN 1991- 1-4:2005附录 E
的方法或其他具有相同安全水平的方法来进行计算分析，计算分析时应考虑塔架的一
阶涡激振动，必要时应考虑二阶及更高阶的涡激振动。计算涡激振动时，不应考虑气动阻尼。
5.8
当涡激作用造成的疲劳累积损伤不大于0.1时，可忽略其影响；当涡激作用造成的疲劳累积损伤
大于0.1时，应与疲劳载荷造成的累积损伤叠加。可在塔架中添加破涡结构破坏涡激形成或添加阻尼
器减少涡激振动的影响。
5.9
塔架设计应考虑耐久性影响，耐久性设计应包括抗疲劳强度、抗震(有必要时)、抗蚀、运维要求等。
5.10
钢制塔架设计应进行极限强度分析、疲劳强度分析和屈曲稳定性；混凝土塔架设计应进行承载能
力极限状态分析和正常使用极限状态分析，其中承载能力极限状态分析应包含疲劳分析。
5.11
塔架设计应进行整机状态下的频率分析，若其固有频率与风轮旋转频率及叶片通过频率存在共
振，应采取软件或硬件的措施，减小塔架振动和振幅。
--轮毂中心高度；
- 风轮-机舱组件质量、重心位置、转动惯量和风轮转速范围；
——偏航结构对顶法兰的要求；
— 基础刚度、标高及接口要求；
——工作温度；
——运输条件；
——生产能力；
— 施工条件；
—— 电气及其他设备接口。
5.14
塔架附件的设计应满足操作人员和设备能安全地进行安装、维护和通行的要求，包括：
— 必要的防坠落装置等安全保护设施；
——导电轨或电缆固定设施；
——爬梯、护栏、平台；
— 照明及电气设备安装附件；
—— 门的密封持久耐用；
——必要时应设有助爬器、提升机、免爬助力装置、升降机等。
钢制塔架设计应以第5章为基础，并应根据 GB/T18451.1
选取载荷局部安全系数、材料局部安
全系数和失效后果局部安全系数，其中失效后果局部安全系数应满足 GB/T
18451.1 中二类零件的
要求。
GB/T 19072—2022
6.1.2.1 塔架主体钢板
塔架主体(包括筒体、法兰、门框、拼焊法兰)材料应考虑塔架的强度、工作温度、材料的工艺性及经
济性，应符合 GB/T 700 或 GB/T1591 的规定。
钢板的尺寸、外形及允许偏差应符合GB/T709 的规定，厚度允许偏差不应低于B
级。
钢板表面质量应符合 GB/T 14977—2008 规定的 B 类2级要求。
如钢板厚度方向有性能要求，应符合GB/T 5313—2010 的规定。
如钢板有超声波检测要求，至少应符合 NB/T 47013.3—2015
中质量分级Ⅱ级的规定。
钢板材料的订货内容、技术要求、试验方法、检验规则、包装、标志、钢印位置、质量证明书等，应符合
GB/T 3274 的规定，钢板质量证明书应满足 GB/T 18253—2018 中3. 1的要求。
塔架制造所用钢材的各项性能指标应符合设计文件要求。若需采用替代材料，应由制造单位提出
申请，并通过取样试验，表明所采用的替代材料满足设计要求，经设计单位确认后方可执行。
6.1.2.2 法兰
法兰用钢应符合 GB/T1591 的规定，厚度方向性能(如要求)至少应符合GB/T
5313—2010 规定
的 Z25 要求。超声波检测要求至少应符合 NB/T 47013.3—2015 中质量分级I
级的规定。
法兰用钢质量等级不应低于塔架筒体使用钢材的质量等级。法兰应为锻件，锻件用钢应采用炉外
精炼、真空脱气钢锭或连铸圆坯，不准许使用连铸板坯。
法兰订货内容、技术要求、取样、试验方法、检验规则、标志、标签和随行文件以及包装、运输和贮存
应符合JB/T 11218 的规定。
6.1.2.3 焊接材料
用于塔架制造的焊接材料(焊条、焊丝、焊剂)应符合 GB/T 5117 、GB/T 5118
、GB/T 5293、
GB/T 8110 、GB/T 10045 的规定和设计要求，并应具有有效质量证明书。
用于塔架制造的焊接材料(焊条、焊丝、焊剂)应与母材匹配，冲击吸收能量不低于母材要求。
6.1.2.4 紧固件
用于塔架连接的紧固件用钢及性能等级由设计单位根据 GB/T 5782 、GB/T 1228
、GB/T 1231、 GB/T 3098.1 、GB/T 3098.2 、GB/T32076(所有部分)、NB/T
31082 进行选用，并在设计文件中明确其
性能要求。
塔架的固有特性分析应考虑：
— 一般情况下，固有频率 fo,
和激振频率fx、fk.m之间应有适当的间隔，可根据公式(1)和
公式(2)计算：
style="width:1.45344in;height:0.67342in" />
style="width:3.31989in;height:0.70664in" />
……………………
……………………
(1)
(2)
GB/T 19072—2022
— 计算固有频率时，应考虑基础的影响；
— 考虑到不确定性因素的影响，在计算固有频率时，应考虑土5%的偏差；
设计时还应考虑各种风况、波浪等引起的不同方向的振动，塔架可能存在共振情况时，可通过
调整控制策略等方法来抑制振动。
6.3.1.1 一般要求
筒节极限强度分析应符合GB/T 18451.1 的规定。
塔架附件的极限强度分析，应符合 GB/T 17888(所有部分)的要求。
6.3.1.2 局部塑性要求
塔架极限强度分析时，若未考虑材料非线性，发生塑性变形的区域应限于较小范围。
Von-Mises 应
力超过屈服强度时，应变按 Neuber 规则计算，见公式(3),且不应大于0.01。
Erot=(σhs)²/(ay.dE) (3)
疲劳工况最大载荷下，结构不应发生局部塑性变形。在使用疲劳工况最大载荷进行结构计算时，可
不考虑焊接产生的残余应力。
6.3.2.1 一般要求
塔架的稳定性分析应考虑特定类型结构的相关失效模式，即塔架的筒体屈曲。
若塔段两端是 L 型或 T
型法兰，可仅对各塔段的稳定性进行分析；若塔段两端采用其他型式，应证
实塔段两端能提供必要的边界条件以便分析各塔段的稳定性，否则应分析塔架整体的稳定性。
6.3.2.2 分析方法
塔架的筒体屈曲分析时应考虑制造和安装过程中可能出现的几何、结构和材料缺陷。屈曲分析应
采用以下任一方法进行。
——依据行业认可的相关标准规范进行分析，如 EN 1993-1-6。
——计算机辅助屈曲分析。应考虑材料非线性(MNA)、 材料和几何非线性(GMNA)
以及考虑缺
陷的材料和几何非线性(GMNIA) 等对屈曲的影响。
6.3.2.3 门框/加强结构
对于塔段上有无加强结构的开口，都应采用以下任一方法进行屈曲分析。
— 包含考虑缺陷的材料和几何非线性(GMNIA) 的数值屈曲分析。
— 根据附录 B
推荐的方法进行分析验证。对于有门框的开口，门框横截面在3点钟和9点钟方
位应与塔架筒壁中心对齐(如图1所示)。
——如有其他替代方法可保证开口屈曲的安全，则可采用替代方法的修改、简化或扩展。
style="width:2.42671in;height:3.03336in" />GB/T 19072—2022
12点钟
style="width:4.51326in;height:4.35665in" />
style="width:2.14666in;height:1.67992in" />
图 1 门框开口的几何形状
6.3.3.1 一般要求
塔架疲劳强度分析应包括以下方面：
——塔架环焊缝的疲劳强度分析；
——塔架附件连接结构的疲劳强度分析。
对于塔架结构的连续区域(门框除外),可采用只考虑弯矩中最大疲劳载荷分量进行疲劳强度分析。
6.3.3.2 分析方法
塔筒疲劳强度分析宜采用Palmgren-Miner
线性累积损伤理论。应力计算可采用名义应力法或热
点应力法进行计算。所分析结构对应的焊缝型式细节分类和 SN 曲线应按 EN
1993-1-9 或ⅡW-2259-
不应使用SN 曲线中的疲劳截止限。
如使用主应力进行疲劳分析，则 SN
曲线中应力方向与主应力方向一致，具体可参见附录C。
不应使用带符号的等效(Von-Mises) 应力进行焊缝的疲劳分析。
应评估焊接附件或钻孔的局部应力集中的影响，具体可参见附录C。
环焊缝与法兰上表面之间的距离应满足公式(4),则为有颈法兰(如图2所示);如不满足，则为无颈
法兰。焊缝预留坡口到过渡圆半径之间的距离应满足公式(5)。
r+l≥max(r,10 mm) …………………… (4)
style="width:2.68678in;height:3.46016in" />
style="width:2.48004in;height:3.52in" />
style="width:2.9467in;height:3.44674in" />GB/T 19072—2022
l=tot ti r c …………………… (5)
单位为毫米
style="width:5.1533in;height:4.67346in" />
标引序号说明：
tr - 法兰厚度；
to ——包含颈高的法兰厚度；
bot ——法兰宽度；
r — 过渡圆半径；
c —— 焊缝预留坡口高度，宜符合GB/T 985.2 的要求；
b —- 颈厚(一般和焊接的筒壁等厚度);
l - 焊缝预留坡口到过渡圆半径之间的距离。
图 2 L 型 法 兰
6.4.2 环 形 法 兰 设 计 要 求
螺 栓 的 设 计 预 紧 力 Fp.c 宜满足公式(6)的要求：
Fp.c=0.7σy.hA 。 …………………… (6)
单 个 法 兰 的 倾 角 和 连 接 表 面 的 平 面 度 偏 差 ( 见 图 3 的 b]
和 c)], 不 应 超 过 表 1 中 的 值 。 不 准 许 塔 架
法 兰 外 倾 。
style="width:3.20661in;height:3.44674in" />
a) b) c) d)
图 3 法 兰 间 隙 k
GB/T 19072—2022
表 1 法兰公差要求
|
|
|---|---|
|
|
|
|
|
|
|
|
如有超出表1的平面度偏差，则螺栓疲劳强度分析应考虑平面度偏差的影响(如可能出现的法兰张
开对螺栓轴向应力和弯曲应力的影响)。疲劳强度分析的螺栓预紧力应为螺栓设计预紧力减去闭合法
兰间隙所需的预紧力值。
螺栓施加完预紧力后，如法兰接触面不完全接触，应采取适当措施。可选取在没有施加预紧力的情
况下，采取返修、垫补或填补接触缝隙等措施。
垫片或其他填充物的材料应具有和法兰材料相近的弹性模量和抗压强度。在每个螺栓的附近或每
个螺栓和筒壁之间的区域进行填充，填充物应保证法兰在螺栓预紧之前或在施加10%的设计预紧力后
填充区域充分接触。
如螺栓施加完预紧力后法兰外表面的倾角α、超过2°,则应使用不低于法兰强度的锥形垫圈填充。
以下情况，可假定法兰与筒壁的焊接不受筒壁边缘变形的影响：
——法兰表面和焊颈之间的半径r 至少为10 mm;
——环焊缝与法兰上表面之间的距离应满足6.4.1的要求；
— 焊趾与法兰上表面距离要求适用于生产和修复焊接；
— 单个法兰内锥度最大限值为0.7°。
如法兰满足上述要求，只需分析螺栓和环焊缝的疲劳强度。
如不满足上述要求，则需对法兰、法兰和筒壁之间的焊接以及焊接附近的筒壁进行详细的极限强度
和疲劳强度分析。焊缝疲劳细节分类应选择无焊颈法兰连接结构的值。
6.4.3 法兰和螺栓连接极限强度分析
对于法兰和螺栓连接的极限强度分析可采用简化计算方法，如
Petersen/Seidel方法。而采用不考
虑法兰间隙的有限元计算方法以及其他导致相似结果的计算方法都是不准许的。
简化计算方法至少需要考虑以下三种失效模式：
——螺栓断裂导致的失效；
——塔架筒壁和/或法兰上出现塑性铰且螺栓断裂导致的失效；
— 塔架筒壁和/或法兰上出现塑性铰。
应考虑塔架筒壁轴向载荷对塔架筒壁和法兰的应力的影响。
如在螺栓连接的初始松弛之后重新拧紧螺栓，则螺栓疲劳计算时预紧力最大可选取90%的设计预
紧力(Fp.c)。 重新拧紧应在240 h 预验收后进行，但不应超过240 h
预验收后的六个月，否则应使用
70%的设计预紧力(Fp.c)进行疲劳强度分析。
GB/T 19072—2022
螺栓疲劳强度分析应基于非线性的螺栓受力函数 Fs=f(Z)
进行计算，螺栓受力函数如图4所 示，其中 Z
为塔架筒壁轴向力。如分析时考虑容许的法兰间隙，则非线性螺栓受力函数可根据
Schmidt/Neuper 方法计算。
如采用更复杂的计算方法(如使用接触单元或弹簧单元的有限元法)来确定螺栓受力函数时，应将
制造过程中容许的法兰间隙作为缺陷考虑。如采用无法兰间隙的计算方法确定螺栓受力函数，则可参
考图4基于对缺陷影响的研究适当增加螺栓受力曲线的斜率，来计算考虑法兰间隙后的螺栓受力函数。
PETERSEN 方法
style="width:6.63994in;height:7.00678in" />
图 4 螺栓力与塔架筒壁轴向力的关系图
计算方法未考虑螺栓中弯矩影响时(如 Schmidt/Neuper
的简化计算方法),螺栓的疲劳细节分类
应按36*考虑(见图5)。
对于规格大于 M30 的螺栓，SN
曲线应考虑折减系数(k、),k、按公式(7)计算，其中d 为螺栓的公
称直径。
k 、=(30/d)° .25 ………… (7)
style="width:2.68002in;height:4.20002in" />GB/T 19072—2022
style="width:5.59336in;height:5.32004in" />
图 5 疲劳等级36 的 SN 曲线
6.5.1 门框区域的稳定性可根据6.3.2.3规定方法进行分析。
6.5.2 对于采用纵向加劲肋的开口区域(见图6
a)],可按有关规范或标准，进行简化的屈曲分析。
6.5.3 对于采用环形加劲肋的开口区域(见图6
b)],及未采用加劲肋的筒体可用简化的方法进行屈曲
分析。
style="width:6.00006in;height:4.25326in" />
a) 采 用 纵 向 加 劲 肋 的 开
口 b) 采用环形加劲肋的开口
图 6 加劲肋的开口示意图
6.5.4 门框开口区域还应进行极限强度和疲劳强度分析。
6.5.5 门框加劲肋焊缝疲劳计算中结构应力分析应采取以下任一方法进行：
——对门框加劲肋的焊缝焊趾进行详细建模的有限元方法；
——
未对门框加劲肋的焊缝焊趾进行详细建模的有限元方法，此时根据ⅡW-2259-15
外推热点
应力；
——其他类似方法。
GB/T 19072—2022
塔架的涂料防护体系应根据GB/T31817
的要求进行设计，塔架的涂层防护体系耐久性应满足塔
架的设计寿命。
塔架制造商应建立健全的安全、质量和环境管理体系并有效运行。
焊工/焊接操作工应经过专门的理论和操作技能培训，取得国家或国际授权的相关部门颁发的资格
证书，并且焊工焊接的钢材类别、焊接方法和焊接位置等均应与焊工/焊接操作工本人考试合格的项目
相符。
无损检测人员应按照要求进行考核鉴定通过相关从业资格的考核，取得有效资格证书。
6.7.2.1
原材料进厂后，塔架制造单位应对原材料(不仅限于筒体钢板、法兰、门框、焊材、涂料等)进行
详细的质量及资质文件审查，合格后方可使用。所有焊材应提供冲击吸收能量、化学成分、力学性能等
检验报告，并符合标准要求。
6.7.2.2 原材料应按6.1.2进行检测并符合要求。
6.7.2.3
塔架主体钢板进厂后需对10%的炉批号进行化学成分及力学性能复验，复验不合格不准许
使用。
6.7.2.4
所选用的试验机构应具有相关资质，其资质应包含力学及化学成分的能力许可。
6.7.3.1 切 割
钢板切割表面不应有裂纹、分层、夹杂等缺陷，不应影响焊接及产品外观质量。
筒节下料的尺寸偏差应符合下列要求：
— 大小口弦长偏差±2 mm;
——对角线之间长度偏差±3 mm;
——斜高偏差±2 mm。
门框下料尺寸偏差±3 mm,
成型后切割面不应有任何微裂纹，切割边缘圆滑过渡。
6.7.3.2 卷制成型
6.7.3.2.1 筒 节 任 意 截 面 圆 度 公 差 要 求 为(Dmx-Dmn)/Dmom 不 大
于 0 . 0 1 , 如 图 7 所 示 。
GB/T 19072—2022
style="width:6.75998in;height:6.38682in" />
标引序号说明：
Dmx—— 测量出的最大内径；
Dmim- 测量出的最小内径；
Dmm— 公称内径。
图 7 任意截面圆度示意图
6.7.3.2.2 纵焊缝对口错边量 h (见图8)不大于0.1 t,且最大不超过3 mm,t
为钢板厚度(mm)。
style="width:7.15348in;height:3.79324in" />
图 8 纵焊缝对口错边量示意图
6.7.3.2.3
筒节纵焊缝棱角和环向表面局部凹凸度检测样板长度选取如表2,筒节纵焊缝棱角和环向表
面局部凹凸度检测(见图9),凹凸度 E 不大于0.01 L,L 为样板长度。
表 2 纵焊缝棱角和环向表面局部凹凸度检测样板选取
单位为毫米
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
style="width:5.33329in;height:2.71986in" />GB/T 19072—2022
style="width:5.3067in;height:3.20012in" />
图 9 纵焊缝棱角及环向局部凹凸度检测示意图
6.7.3.3 组 对
6.7.3.3.1
筒节与筒节对接一般采用外壁对齐或板厚中心对齐。不同厚度筒节对接时，当单边板厚差
(△t)不小于4 mm 时，应对较厚的板做削斜处理，建议使用△t/h
不大于1/4,见图10。
style="width:2.70676in;height:5.81988in" />
a) 外壁对齐
style="width:2.99327in;height:5.8267in" />
b) 板厚中心对齐
图10 板厚差较大时厚板削薄处理示意图
6.7.3.3.2 环焊缝对口错边量(h) (见图11)不大于0 . 1t(t 为 t₁ 和 t₂
中的较小值),且最大不超过
2mm, 在测量对口错边量(h) 时，不应计入两板厚度差值，t 和 t₂
为钢板厚度，单位为毫米(mm)。
style="width:1.45329in;height:5.5in" />
style="width:2.77331in;height:7.2666in" />GB/T 19072—2022
style="width:1.6133in;height:5.6133in" />
a) 外壁对齐
b) 板厚中心对齐
图 1 1 环焊缝对口错边量示意图
6.7.3.3.3 环焊缝棱角和纵向表面局部凹凸度要求如下(见图12),用L 为600 mm
长的直尺检查环焊 缝两侧的棱角或筒体表面局部凹凸度，其凹凸度 E
值不应大于(0.1t+1)mm, 且不大于5 mm。
style="width:4.00004in;height:7.23338in" />
a) 凹 陷
b) 凸 出
图 1 2 环焊缝棱角及纵向局部凹凸度测量示意图
6.7.3.3.4 塔段直线度高度公差按照 GB/T 19804
执行，相应等级应由设计单位确定，在没有要求
时，塔段直线度(L) 按下列要求：
1000+10)m
见图13)。
style="width:7.8599in;height:5.52002in" />
一端法兰面为基
)。
度 检 测 时 应
GB/T 19072
图 差测量示意图
6.7.3.3.9 法
图15)。
style="width:1.84678in;height:2.6334in" />
图15 法兰内
应有材料的可追溯标识。 钢印标识或深度小于1 mn
妾标准
妾按照GB/T 分 ) 、NB/T 47015 或 ISO 分要求执行。
妾计划
焊接计
— 焊
———头
——焊
—— 中
———上
———遇
——焊
— 烂
- 焊缝标识要求；
——表面处理要求。
去及对焊材、预热温度和层门
变形应采取的措施；
量的限制或指定，包括中间1
续进行；
热处理的要求
置，在这些位
6.7.5.3 焊接工艺评定报告
筒体的焊缝以及与筒体相焊的焊缝(包括门框)的焊接工艺应有相应的焊接工艺评定的
014、ISO156:
明书。
冶焊缝相同的
蚀评定。
施
6.7.5.4.1 焊接接头准备
····· ·
接工艺评定拒“
单独进行工艺
接头准备应与焊接
(WPS) 中应规定接头准
接头坡只户的根
妾头准备应符
·差范围。
影式要求。焊接工艺规程
户施户年枢地口形式和几
去：机械方法、
17中的Ⅱ级
则表面不小于
夹层等缺陷。
上述区域应及
名切割或等离子切割表面
J氧化皮、熔渣及影响焊接
度锌层等应清除干净，且不
认可的焊接
焊材的储存禾
储存、流转及
未使用完，应
干。焊条最
适的温度和
次。
兄需露天作业 和技术规范要 情况之 一 且
焊时大于2 r 焊 时 大 于 5 m/s, 埋弧焊时10 m/s;
GB/T 19072—2022
寸湿度大于90%;
雪环境。
才料低于0℃时，可适当加热。
小于Q355 的钢材焊接环境温度低于5℃时，焊前应预热。
6.7.5.6 焊
为保证
寸应在公差
焊接部
和变形控制，
立为收缩和变；
位焊时，焊缝
或外部设备固定位置。装配时接头组对的最终尺
6.7.5.7 预表
预热应
预热应
TR 17671-2 过
定位焊和临
6.7.5.8 临 …
表过程需要使用临时焊接陈 框不准许焊接临时附件),附件所处位置应便于去
去除不能对筒体结构造成 件焊接应依据 WPS 或 PWI 进行。
妾附件去除后，母材表面应I ,并做 MT 或 PT 确保筒体临时附件的焊接部位表
裂纹。
6.7.5.9 角灯
鱼悍缝
焊脚高度不应小于规定尺寸，焊接内附件(如平台支耳等)角焊缝应围绕拐角
即长度的两倍，除非可达性差或结构限制。在没有其他规定时，要完成角焊缝
产生锈蚀的位置不能采用断续角焊缝。
6.7.5.10 对
筒体环 保证有效焊缝 应使用引弧) 弧 板 和 收
弧板的可焊 孤、收弧焊缝 )mm。
焊 后 去 助材料，应保 不造成破坏。
如果需要焊缝表面磨平，应清除余高以满足质量要求。
6.7.5.11 背面清根
根应有足够深度，且完全清除前面焊缝金属。
根应形成一个单面 U 型坡口，使其易于焊接。
6.7.5.12 螺柱焊
螺柱焊应按照 NB/T 47014 或 ISO14555 进行。
6.7.5.13 火焰矫正
调整焊接变形，应制定合适 该工艺至少应
斤内部缺陷产
位应记入局
6.7.5.18
C 75 10 1
工/焊接操作证
S 的适用性；
才和焊接材料
妾坡口(形式)
口位宣
架的无损检
无损检测主要
;
———上1
——M]
——UT
-—RT
——TC
缝);
,等待时间执
社 1 分
GB/T 19072—2022
6.7.6.2.4 磁粉检测(MT) 或渗透检测(PT)
按 NB/T 47013.4 或 NB/T47013.5 规定进行 MT 或 PT
的焊缝及区域，合格级别为 I 级。
6.7.6.2.5 超声波检测(UT)
塔架主体对接焊缝 UT 按 NB/T 47013.3—2015 进行，TOFD 按照NB/T
47013.10进行，各部位焊
缝的合格级别分别如下：
a) 合格级别为I 级的焊缝：
1) 筒节与筒节焊接的环焊缝；
2) 门框与筒体焊接的焊缝；
3) 筒节与法兰焊接的环焊缝(包括基础段筒节与上法兰的环焊缝);
4) 筒节的纵焊缝；
5) 法兰的拼接焊缝(不包括基础段底法兰拼接焊缝);
6) 钢板卷制的门框对接焊缝；
b) 合格级别为Ⅱ级的焊缝：基础段筒节与基础段底环法兰焊接的T 型焊缝；
c) 合格级别为Ⅲ级的焊缝：基础段底法兰的拼接焊缝。
6.7.6.2.6 射线检测(RT)
塔架产品的射线检测适用于设计有要求或对 UT 有疑问时作抽查，按 NB/T
47013.2 执行。如焊
缝厚度大于10 mm 时，可使用TOFD 代替 RT。
6.7.6.2.7 重复检测
经 VT、MT、PT、UT、PAUT、RT、TOFD
检测发现有超标缺陷的，应在缺陷清除干净后，进行必要
的修磨或补焊，并对该部位采用原检测方法重新检测，直至合格。
对于设计要求为部分抽检的焊缝，若发现超标缺陷时，应按设计要求增加检测比例。
6.7.6.2.8 尺寸检验
焊接后法兰螺栓孔位置中心圆直径偏差，见图14。
在法兰表面上，与垂直成45°的方位上测量两次，并记录。圆度检测时应考虑产品重量对圆度的影
响。所测结果应符合设计要求。
塔架在喷砂前应对主要的几何尺寸进行检查，检查结果符合设计图纸及技术规范要求。检查内容
应包括塔架法兰平面度、法兰内倾量、螺栓孔位置中心圆的直径偏差、塔段高度偏差等。
6.7.7.1 一般要求
塔架各部件(位)防护方式按照GB/T 31817、ISO12944
要求执行；防护体系宜采用高固体分、低挥
发性有机化合物含量的产品。
GB/T 19072—2022
6.7.7.2 涂装前表面处理
6.7.7.2.1 塔架表面及结构预处理
塔架在喷砂除锈前应进行必要的结构预处理，包括：
焊缝应无飞溅、焊渣，表面匀顺，焊缝上深度大于0.5 mm
或宽度小于深度的咬边应补焊处
理，并打磨匀顺；
--锐边用砂轮打磨成曲率半径2 mm 以上的圆角；
—一般表面：钢板表面无麻点、结疤、辊压杂质、夹层结构等，槽、凿痕及搬运过程中可视的损伤等
应打磨至半径不小于4 mm 的圆弧，必要时进行补焊。
6.7.7.2.2 清洁
喷砂前，塔段应进行清理去掉表面的污物。
6.7.7.2.3 喷 砂
喷砂在喷砂房内进行，湿度不大于75%。
压缩空气应干净，无油无水。
喷砂时使用颗粒大小为φ0.8 mm~φ1.2mm
的钢丸和钢丝段按比例相混合，按要求进行循环清洁
并定期补充。
塔段喷砂后的表面要用压缩空气清洁表面的灰尘。
喷砂后出现缺陷的表面，必要时可进行打磨或补焊，修复后应重新喷砂。
6.7.7.2.4 涂装时机
处理过的塔段应立即进行防护喷涂，通常在4 h 之内进行涂装。
6.7.7.3 涂装施工
6.7.7.3.1 施工环境要求
一般要求施工环境温度5℃~38℃,空气相对湿度不大于85%,钢板表面温度高于露点3℃以上；
不应在雨、雪、雾、大风和较大灰尘的条件下进行户外施工；冬季施工时宜采用相应的低温固化型涂料。
6.7.7.3.2 热喷锌
喷锌环境湿度不应超过75%,应在室内施工，钢板温度至少高出露点温度3℃。
喷砂过程结束后的时间尽量缩短，塔段应保存在可控的环境中。
6.7.7.3.3 涂料配制和使用时间
喷涂施工工艺及要求应严格按照涂料厂家的手册或施工指导文件规定的内容执行；涂料的存放环
境应满足厂家对储存条件的要求，已凝结或变质的涂层材料不应使用。
涂料应充分搅拌均匀后方可施工，宜采用电动或气动搅拌装置。对于双组分或多组分涂料，应先将
各组分分别搅拌均匀后，再严格按照比例混合并搅拌均匀。
搅拌均匀后的涂料按照产品说明书规定的时间进行熟化。
GB/T 19072—2022
涂料的混合使用期限按照产品说明书规定的适用期执行。
低温施工时，涂料混合和固化的温度应符合产品说明书的规定。
6.7.7.3.4 涂装工艺
涂装工艺按照设计要求或涂料供应商提供的施工工艺执行。
漆膜光泽度应符合 ISO 2813、GB/T 9754 的要求。
6.7.7.3.5 涂装间隔
按照设计要求和材料工艺进行配套涂层的施工。每道涂层的涂装间隔时间应符合材料供应商的有
关技术要求。超过最大涂装间隔时，应进行表面拉毛处理后再涂装。
6.7.7.3.6 热镀锌
可拆卸的钢制附件一般采用热镀锌进行防腐，具体要求如下：
——熔融锌中的杂质总含量(铁、锡除外)不应超过总质量的1.5%,所指杂质按照
GB/T 470 的
规定；
——热镀锌应根据各工厂设备情况制定脱脂、酸洗、水洗、镀锌、钝化、清洗、干燥等工序以及时间、
温度等工艺参数；
——镀锌层表面应连续、完整、光滑，不应有溶剂渣、漏镀、结瘤、积锌、毛刺等缺陷，镀锌层表面一般
呈灰色或暗灰色；
——镀锌层厚度和镀锌层附着力应符合设计文件要求。
6.7.7.3.7 固化
涂装完成后应在喷漆房内停留并保温一段时间，保温的温度和时间按工艺规程要求执行。实际情
况中，固化时间应随着膜厚的增加而相应延长。
6.7.8.1 喷砂前检查
喷砂前检查内容如下：
——塔段表面应无油污、油脂及各种残留物等；
——塔段表面应无超标凹痕、划痕、擦伤、锐边及其他缺陷；
——施工环境的温度、相对湿度、空气露点温度等应符合规定要求。
6.7.8.2 喷涂过程检查
喷涂过程检查内容如下：
— 塔段表面清洁度、粗糙度应符合技术规范要求；
—涂料的牌号及色号正确无误，与涂料工艺规范相符；
——涂料的包装完好无损，产品合格证及生产日期符合要求；
— 施工环境的温度、相对湿度、空气露点温度等应符合规定要求；
— 每道涂层不准许存在漏涂、针孔、起泡、流挂、起皱等超标缺陷；
施工中及时进行湿膜厚度测量，以便控制干膜厚度。
GB/T 19072—2022
6.7.8.3 喷涂后检查
涂层外观应色泽均匀、平整、有光泽，表面不准许有咬底、鱼眼、裂纹、剥落、针孔、流挂、起皱、起泡等
缺陷。涂层缺陷验收要求符合 ISO4628 (所有部分)的要求。
干膜测厚区位置应随机选择，塔段内外表面至少每5 m²
为一个测区，每区至少3个测量点。测量
结果平均值作为该区的涂层干膜厚度值，塔段所有测区的干膜厚的平均值作为该段塔架的干膜厚度值。
漆膜厚度测量要求符合 ISO 2808、ISO19840 的要求。
塔段表面涂层各层厚度值由设计单位按下列三个规则选用一个，作为检查的依据：
——80-20评定规则：所有测量点中80%测点的测量值不应低于规定的干膜厚度，其余20%测点的
测量值不应低于规定干膜厚度的80%;
—90-10评定规则：所有测量点中90%测点的测量值不应低于规定的干膜厚度，其余10%测点的
测量值不应低于规定干膜厚度的90%;
——最小干膜厚度原则：所有测点的测量值不应低于设计要求的规定值。
最大干膜厚度不应大于规定值的3倍。
必要时应制作涂层试板，涂层附着力按照GB/T 5210或 GB/T 9286 进行检测。
漆膜光泽度测量应符合 ISO 2813、GB/T 9754 的要求。
涂层附着力按照GB/T 5210要求：单个测试值不小于5 MPa, 平均值不小于6
MPa。
6.7.8.4 返修后检查
返修后需对返修区域重新进行检查，检查规则同喷涂后检查。
产品检验分为出厂检验和型式检验。有下列情况之一时应进行型式检验：
— 新产品的试制定型鉴定时；
——产品的设计、工艺等方面有重大改变时；
— 出厂检验的结果与上次型式检验有较大差异时；
- 国家质量监督机构要求进行型式检验时；
— 定期对产品进行抽检时；
——在使用中出现重大偏差时。
6.8.2.1
塔架实物质量应分为外部质量与内部质量。外部质量包括表面粗糙度、尺寸公差、重量公差、
表面缺陷；内部质量包括材料力学性能、化学成分。
6.8.2.2
技术管理应包括工艺文件及工艺纪律管理、标准化及计量管理、检测能力及质量保证管理等。
6.8.2.3
检验人员应是专职质量管理人员、质检员和试验员，检测用具、仪器及设备应符合计量检定和
质量检测要求，能够提供精确可靠的检测数据。
6.8.2.4 从事无损检测的人员应经过技术培训并按照
GB/T 9445 进行考核鉴定持证上岗或按照 ISO 9712 进行考核鉴定持证。
6.8.2.5
无损检测人员技术等级分为高级、中级、初级或3级、2级、1级，取得不同无损检测方法的各项
GB/T 19072—2022
技术等级人员只能从事与该等级相对应的无损检测工作，并负相应的技术责任。
6.8.2.6 塔架应至少由制造单位质量检验部门检查和验收。
6.8.2.7
需方要求参加供方检验时，双方应商定检验日期，若需方在商定的时间内未能到场，供方可自
行检验并将检验结果提交需方。
6.8.3.1
除另有规定外，塔架的检验项目和检验方法应符合表3规定。
表 3 检验项目和方法
|
|
|
|
|
|
|
|---|---|---|---|---|---|---|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
GB/T 19072—2022
表 3 检验项目和方法(续 )
|
|
|
|
|
|
|
|---|---|---|---|---|---|---|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
6.8.3.2
塔架的型式检验要求按表3的型式检验项目进行。如各检验项目均符合本文件规定的要求
时，则判定该产品的型式检验合格；如某一项目的检验结果不符合本文件规定的要求，则判定该产品的
型式检验为不合格。
6.8.3.3
过程检验和出厂检验时抽检不合格，应在同一批产品中抽取双倍数量的产品，对不合格项进行
复检；如仍不合格，则应对同一批产品100%进行检验。
6.8.3.4
产品在过程检验和出厂检验出现不合格，或使用中出现质量问题时，需方将根据需要加大抽检
比例。
6.8.3.5
首批产品抽检，需方可根据需要加大抽检比例或全检。
6.8.3.6
如一个批次按比例抽检数量少于一套时，按一套抽检。
6.8.3.7
塔架按表3规定的出厂检验项目采用全数出厂检验，并由制造单位质检部门检验合格，出具产
品合格证书并经需方监理工程师认可后方可出厂。
6.8.3.8
制造单位应根据表3,作更详尽的生产过程控制和质量检测，做好质量记录。
6.9.1.1 资料内容说明
塔架完工后应及时汇编各工序的检测报告，包括但不限于以下文件。
6.9.1.2 塔段的制作和焊接
塔段的制作和焊接的完工资料包括以下文件：
— 主体钢材质量证明书；
——材料履历表；
— 焊接日志；
——法兰质量检测报告；
— 拼焊法兰的热处理报告或振动时效报告(若存在时);
——无损检测报告；
GB/T 19072—2022
— — 塔段的几何尺寸检测报告；
——减震装置的泄漏试验报告(若存在时)。
6.9.1.3 表面处理
表面处理的完工资料包括以下文件：
— 表面处理方案；
— 表面处理记录；
— — 表面处理返修记录。
6.9.1.4 最终检验和交付
最终检验和交付完工资料包括以下文件：
— 附件安装检验报告；
——第三方监理报告(若存在时);
— — 产品发货清单。
6.9.1.5 其他
制作过程中的设计变更文件(若存在时)。
制造厂对竣工资料应存档，保存期至少5年。
6.10.1 标志
6.10.1.1 生产厂家可按照 GB/T 13306
制作标牌，标牌内容应包括制造单位名称、产品名称、出厂编
号、出厂日期，标牌材质应选用不易腐蚀的材料。
6.10.1.2
同一台塔架上、下段对接标识，塔体下法兰与基础环上法兰对接标志按有关图样要求标注。
6.10.2 包装
6.10.2.1
包装应根据塔架的结构尺寸、重量大小、运输方法(铁路、公路、水路)等特点进行，保证其安全
可靠地运达目的地。
6.10.2.2
塔架应待涂层完全固化并经检验合格后，方可进行包装。
6.10.3 储存
6.10.3.1
塔段成品应存放在开阔、洁净、平整的场地；塔段成品应放置在楔形垫木或支架上，楔形垫木
或支架与塔架之间应放置缓冲物。
6.10.3.2
露天存放时，应确保储存场地有良好的排水设施，不会积水以免浸泡塔段。
6.10.3.3 塔段两端应设置防雨布，防雨布应完好。
6.10.3.4 放置塔段时，宜将爬梯放置在6点钟方向。
GB/T 19072—2022
6.11.1 临时加固措施
6.11.1.1
运输前，塔架内升降机护栏门、平台翻盖门、塔架门等活动部件应可靠固定。
6.11.1.2
运输前，电缆、照明等电气设备应做好防水措施并固定在爬梯等附件上。
6.11.2 陆上运输
6.11.2.1
装卸场地应足够开阔、平坦，满足吊装设备的正常运行与运输车辆的行驶。
6.11.2.2
运输过程中，应遵守相应的安全规范。作业时，应符合安全作业要求。
6.11.2.3
运输车辆司机应接受过必要的培训指导并考核合格。
6.11.2.4 运输车辆应有鞍型支架或 U
型支座，其沿塔段轴向的宽度应根据机型确定，且不宜小于
350 mm。塔段在运输过程中应始终保持可靠固定。
6.11.3 海上运输
6.11.3.1
运输船舶应满足运输沿线国家和地区航运的相关要求。
6.11.3.2
船舶应具有足够的载重能力、纵强度、横强度以及扭转强度；设备积载区域应具有足够的局部
强度，并应清洁干燥。
6.11.3.3 塔段在运输过程中应可靠固定。
6.11.3.4
运输过程中不应擅自移动设备位置，且不应拆除设备运输支架。
6.11.4 吊运防护
塔段的吊运不应破坏涂层，吊装工具应采取可靠防护措施，避免与涂层直接接触。
6.11.5 零部件运输要求
随机零部件应按使用部位分类包装，并采取必要的防护措施，确保在装卸及运输过程中不被磕碰
损坏。
零部件应有标志，涵盖零部件名称与图号。标志粘贴在零部件表面，并用透明胶带进行可靠防护和
固定。标志不应褪色、脱落。
6.11.6 预防变形
应采取有效措施防止塔段和法兰在储存、运输过程中产生变形。
7.1.1.1
混凝土塔架采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，以可靠指标度量结构构件的可靠
度，采用分项系数的设计表达式进行设计。
7.1.1.2
混凝土塔架结构安全等级应为二级，结构安全重要性系数为1.0。
GB/T 19072—2022
7.1.1.3 混凝土塔架结构疲劳设计可采用容许应力法。
7.1.1.4 混凝土塔架宜采用预应力混凝土结构体系。
7.1.1.5
根据结构类型、材料性能和受力特点等，混凝土塔架的结构可选择弹性分析、弹塑性分析、塑性
极限分析和试验分析等方法进行分析。
7.1.1.6
混凝土塔架段的结构设计应引入预应力作用效应，考虑二阶效应的影响。
7.1.1.7
装配式混凝土塔架结构设计时应考虑拼接缝的影响。
7.1.1.8
装配式混凝土塔架拼接缝的连接应符合下列要求：
-—拼接缝的承载力应保证构件之间的传力性能；
——混凝土构件之间的连接应采取可靠的措施；
—应考虑构件变形对连接节点及相邻结构或构件造成的影响；
—
宜避免竖向接缝上下贯通，当采用竖向接缝上下贯通的结构时，应保证贯通的竖向接缝不影响
结构整体稳定性。
7.1.1.9
混凝土塔架结构的地震作用计算宜采用振型分解反应谱法。
7.1.1.10 混凝土塔架截面抗震受剪承载力应满足 GB
50011、JGJ/T 140 的有关规定；斜截面抗震受剪 承载力应符合 GB
50010的有关规定。
7.1.1.11
混凝土塔架除应进行承载能力极限状态计算和正常使用极限状态验算外，还应对施工工况进
行验算。
7.1.1.12 混凝土塔架设计所用术语"载荷"等同于GB
50009 中的"荷载"。
7.1.2.1
混凝土塔架的承载能力极限状态应计算下列内容： —
正截面抗压、抗弯承载力计算；
——端部锚固区局部受压承载力计算；
——有抗震设防要求时，应进行抗震承载计算；
——拼接缝承载分析；
— 疲劳分析；
— 温度作用影响。
7.1.2.2
极限承载状态，应采用载荷基本组合和偶然组合的效应设计值，并按公式(8)设计：
YoSa≤R (8)
式中：
Yo- 结构重要性系数，按照表4取值；
S₄— 载荷组合的效应设计值；
R-— 结构的抗力设计值。
表 4 结构重要性系数(γo)取值
|
|
|---|---|
|
|
7.1.3.1
混凝土塔架的正常使用极限状态验算应包括下列内容：
GB/T 19072—2022
a) 裂缝验算；
b) 应力验算。
7.1.3.2
正常使用极限状态应采用载荷标准组合的效应设计值，并按公式(9)设计：
S≤C … ………… ( 9)
式中：
S— 正常使用极限状态载荷标准组合的效应设计值；
C— 结构达到正常使用要求所规定的应力、裂缝宽度等的限值。
7.1.3.3 混凝土塔段的最大裂缝宽度应符合GB 50010
的相关规定，裂缝控制等级不应低于二级。
7.1.4.1
结构的耐久性应根据结构的设计使用年限、结构所处的环境类别及作用等级进行设计。
7.1.4.2 结构的耐久性设计主要包含以下内容：
—-结构的设计使用年限、环境类别及其作用等级；
— 有利于减轻环境作用的结构形式、布置和构造；
—— 结构材料的耐久性质量要求；
— 钢筋的保护层厚度；
——混凝土裂缝控制要求；
-- 防水、排水等构造措施；
— 严重环境作用下采取合理防腐附加措施或多重防护策略；
— 耐久性所需的施工养护制度与保护层厚度的施工质量验收要求；
——结构使用阶段的维护、修理与检测要求。
7.1.4.3
预应力钢筋应根据具体情况采取表面防护、孔道灌浆、加大混凝土保护层厚度等措施，外露的
锚具应采取封锚等有效措施，此外尚应符合JGJ 369 的要求。
7.1.5.1
在张拉、运输及安装等施工阶段，应对混凝土塔架进行承载能力极限状态计算。
7.1.5.2
混凝土塔架应进行局部承压验算。混凝土强度应按张拉时的实际强度确定。
7.1.5.3
施工阶段验算时，应考虑混凝土塔架自重、施工载荷和施工路径对预应力的影响等。混凝土构
件和筒节的吊装验算，应将其自重乘以动力系数，动力系数宜取1.2～1.5。
7.1.5.4
对于预应力分批施加的混凝土塔架，应根据不同的张拉工况分别进行施工验算。
7.1.5.5
施工阶段计入构件自重后的应力限值应按表5的规定采用。
表 5 施工阶段计入构件自重后的应力限值
|
|
|
|---|---|---|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
||
GB/T 19072—2022
7.2.1.1
混凝土强度等级应该按照立方体抗压强度标准值确定。立方体抗压强度标准值是指按标准方
法制作、养护的边长为150 mm 的立方体试件，在28 d
或设计规定龄期以标准试验方法测得的具有 95%保证率的抗压强度值。
7.2.1.2 混凝土的轴心抗压、抗拉强度标准值(fa 、fk和设计值(fe、f,)应按照表6确定。
表 6 混凝土强度标准值、设计值
单位为牛每平方毫米
|
|
|
||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7.2.1.3
混凝土的受压、受拉弹性模量(E。)应该按照表7确定。混凝土的剪切变形模量(G。)可按照相
应的弹性模量(E。)的40%进行折减。混凝土泊松比(v。)可按0.2采用。
表 7 混凝土的弹性模量
单位为万牛每平方毫米
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7.2.1.4 混凝土疲劳变形模量(E{
表 8 混凝土的疲劳模量
单位为万牛每平方毫米
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7.2.1.5
预应力混凝土塔架的混凝土强度等级不宜低于C40。
7.2.1.6
预应力混凝土塔架宜采用后张法的预应力混凝土结构，并配置一定量的非预应力钢筋。
7.2.1.7
混凝土宜采用硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥或者矿渣硅酸盐水泥进行配置。当采用其他品种
或者标号的水泥时应进行对比试验分析。
7.2.1.8
为了节约水泥、改善混凝土性能，在拌制混凝土时可掺入矿物粉质拌合料。常用的有粉煤灰、
硅粉、磨细矿渣粉、烧黏土、天然火山灰质材料一级磨细自燃煤矸石，其中粉煤灰的应用最为普遍。
7.2.1.9
当温度在0℃~100℃范围内时，混凝土的热工参数可按照下列规定取值：
GB/T 19072—2022
——线性膨胀系数(a。):1×10-⁵/℃;
——热导系数(λ):10.6 kJ/(m ·h · ℃);
—— 比热容(c):0.96 kJ/(kg · ℃)。
7.2.2.1
钢筋的强度标准值应具有不小于95%的保证率。普通钢筋的屈服强度标准值(fy)
及极限强 度标准值(fsk)
应按表9采用。预应力钢丝、钢绞线、预应力螺纹钢筋的极限强度标准值(fwk)
及极限 强度标准值(fm) 应按表10采用。
表 9 普通钢筋强度标准值
|
|
|
|
|
|---|---|---|---|---|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
表10 预应力钢筋强度标准值
|
|
|
|
|
|
|---|---|---|---|---|---|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
||||
|
|
||||
|
|||||
GB/T 19072—2022
表10 预应力钢筋强度标准值 (续)
|
|
|
|
|
|
|---|---|---|---|---|---|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|||||
|
|
|
|||
|
|||||
|
|||||
|
|||||
|
|||||
|
|
||||
7.2.2.2 普通钢筋的抗拉强度设计值(fy 抗压强度设计值(f,) 应按表11采用。预应力钢筋的抗拉
强度设计值(fw)、 抗压强度实际值(f) 应按表12采用。
表11 普通钢筋强度设计值
|
|
|
|---|---|---|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
表12 预应力钢筋强度设计值
|
|
|
|
|---|---|---|---|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
||
|
|
||
|
|
||
|
|
GB/T 19072—2022
表 1 2 预应力钢筋强度设计值 ( 续 )
|
|
|
|
|---|---|---|---|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
||
|
|||
7.2.2.3 普通钢筋和预应力钢筋的弹性模量(E, 可按表13采用。
表13 钢筋的弹性模量
|
|
|---|---|
|
|
|
|
|
|
|
|
7.2.2.4 灌浆料的选用、施工、养护应按照GB/T
50448 执行，材料性能要求应符合表14规定，灌浆料
性能应符合表15规定。
表14 灌浆料材料质量要求
|
|
|
|
|---|---|---|---|
|
|
|
|
| 30 min |
|
||
|
|
|
|
| 3 d |
|
||
| 28 d |
|
||
|
|
0 h~3 h |
|
| 24 h与3 h之差 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
GB/T 19072—2022
表 1 5 座浆料性能要求
|
|
|
|
|---|---|---|---|
|
|
|
|
| 45 min |
|
|
|
|
1 d |
|
|
| 3 d |
|
||
| 28 d |
|
||
|
28 d |
|
|
|
3 h |
|
|
| 24 h与3h差值 |
|
||
|
|
||
|
|
||
|
|||
7.3.1.1
混凝土塔架结构上的载荷与作用可分为下列三类：
—
永久载荷，包括结构自重、固定设备自重、预应力，以及由混凝土收缩徐变、安装误差、基础变位
引起的结构载荷效应等；
—
可变载荷，包括塔架风载荷、机组运行载荷、安装检修载荷、平台活载荷、多遇地震作用、温度作
用 等 ；
— — 偶然载荷，包括冲击力、罕遇地震作用等。
7.3.1.2
混凝土塔架载荷除机组运行载荷由主机设计方提供外，其余载荷均应按 GB
50009 、GB 50135 和 GB 50010 的规定进行计算。
7.3.2.1
混凝土塔架结构设计应按正常运行工况、极限工况、疲劳工况、多遇地震工况、罕遇地震工况、
施工工况进行分析计算。
7.3.2.2
作用于塔架上可能同时出现的载荷效应应分别按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行
组合。对于承载能力极限状态应采用载荷效应的基本组合；对于正常使用极限状态应采用载荷效应的
标准组合。
7.3.2.3
承载能力极限状态下，混凝土塔架结构及构件应按载荷效应的基本组合进行如下设计。
a) 基本组合应采用公式(10)极限状态设计表达式中最不利值确定：
style="width:5.06in;height:0.70664in" /> …………………… (10)
GB/T 19072—2022
式中：
Ygj — 第j 个永久载荷的分项系数，按表16取值；
Sqk — 第j 个永久载荷效应的标准值；
Yai - 第1个可变载荷的分项系数；
Saik --第1个可变载荷效应的标准值；
Ya — 第 i 个可变载荷的分项系数；
Soik — 第 i 个可变载荷效应的标准值；
φa — 第 i 个可变载荷的组合值系数；
m — 参与组合的永久载荷数；
n —— 参与组合的可变载荷数。
表16 载荷基本组合分项系数、组合值系数汇总表
|
|
|
|---|---|---|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b)
混凝土塔架结构及构件抗震设计时，应采用地震作用效应和其他载荷效应的偶然组合，设计
值应按公式(11)计算：
style="width:7.59338in;height:0.71324in" />
……… ………… (11)
式中：
Y、YEy —— 分别为水平和竖向地震作用的分项系数，按表17取值；
Sehk、Sek —— 分别为水平和竖向地震作用效应的标准值；
ψwt —— 塔架风载荷效应的组合值系数；
Yw — 塔架风载荷效应的分项系数；
Swk —— 塔架风载荷效应的标准值；
GB/T 19072—2022
| ψe |
|
|---|---|
| Y, |
|
|
|
表 1 7 地震组合分项系数、组合值系数及承载力调整系数汇总表
|
|
|
|---|---|---|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7.3.2.4
正常使用极限状态下，混凝土塔架结构及构件应根据不同的设计要求，采用载荷效应的标准组
合进行设计，设计值应按公式(12)计算：
style="width:2.84002in;height:0.70004in" />
……………………
(12)
混凝土塔架结构极限状态、载荷效应组合、计算内容、载荷工况和主要载荷应按表18的规定选用。
style="width:0.19998in;height:0.20658in" />
表 1 8
混凝土塔架结构极限状态、载荷效应组合、计算内容、载荷工况及主要载荷
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|||||||||||||||||||
|
|
||||||||||||||||||
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|||||||||||||||||||
GB/T 19072—2022
7.4.1.1
混凝土塔架由于设置悬挑平台、牛腿、挑梁、支撑托架等而受到局部载荷作用时，载荷组合和设
计控制条件等应根据实际情况按GB 50010 确定。
7.4.1.2
对混凝土塔架施加预应力时，所需的混凝土立方体抗压强度应经计算确定。
7.4.1.3
预应力钢筋的张拉控制应力、由预应力产生的混凝土法向应力及相应阶段预应力钢筋的应力
等计算，应按 GB 50010 的规定。
预应力混凝土塔架中预应力钢筋的应力损失主要包括张拉端锚具变形和预应力钢筋内缩、预应力
钢筋的摩擦、预应力钢筋的应力松弛和混凝土的收缩和徐变等引起的预应力损失。预应力钢筋中的预
应力损失值可按GB 50010 的方法计算。
7.4.3.1
混凝土塔架正截面抗压、抗弯承载力应满足公式(13)和公式(14)设计表达式：
F,≤N, (13)
M 、≤M, (14)
式中：
F, - 截面轴向力设计值；
Mx— 截面弯矩设计值；
N,— 截面抗压承载力；
M.—— 截面抗弯承载力。
7.4.3.2 混凝土塔架正截面抗压、抗弯承载力按照 GB 50135
的方法计算。
7.4.4.1
预应力混凝土塔架端部锚固区局部压力设计值应满足公式(15):
F₁≤FiR ……… ……… (15)
式中：
F₁ — 端部锚固区局部受压面上作用的局部压力设计值；
FiR— 端部锚固区局部受压承载力。
7.4.4.2
预应力混凝土塔架端部锚固区局部受压承载力按照GB 50010 的方法计算。
7.4.5.1
在抗震设防烈度为6度及以上的地区，混凝土塔架需进行多遇地震作用下的截面抗震承载力
验算，塔架截面抗震验算应采用公式(16)设计表达式：
style="width:1.04674in;height:0.66in" /> …………………… (16)
式中：
S — 塔架内力组合的设计值，包括组合的弯矩、轴向力和剪力设计值等；
GB/T 19072—2022
YRE— 承载力抗震调整系数，按GB 50011 中选用；
R — 塔架截面承载力设计值。
7.4.5.2
混凝土塔架的地震作用效应和其他载荷效应的基本组合，应按公式(17)计算：
S=xSae+Y Se+YeSE+ψweYwSw+ψeY₁S (17)
式中：
ya — 重力载荷分项系数，
一般情况应采用1.2,当重力载荷效应对塔架截面承载力有利
时，不应大于1.0;
YEh、YEy——分别为水平、竖直地震作用分项系数，应按表19采用；
Yw — 塔架风载荷分项系数，可取1.4;
y: — 风机运行载荷分项系数，可取1.4;
SGE —— 重力载荷代表值的效应，应按GB 50011 规定；
Schk — 水平地震作用标准值的效应，尚应乘以相应的增大系数或调整系数；
Sek —— 竖直地震作用标准值的效应，尚应乘以相应的增大系数或调整系数；
Swk —— 塔架风载荷标准值的效应；
Sk — 风机运行载荷效应的标准值；
ψwe —— 塔架风载荷效应的组合值系数；
ψE — 风机运行载荷效应的组合值系数。
表19 地震作用分项系数
|
|
|
|---|---|---|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7.4.5.3
混凝土塔架截面抗震验算一般仅考虑水平地震作用，应按GB50011
采用振型分解反应谱法计 算其水平地震作用和作用效应。
混凝土塔架的疲劳分析可按 CEB-FIP 规范中的 Palmgren-Miner 累积损伤法或
GB 50010 规定的
方法进行。
7.5.1.1
结构构件正截面的受力裂缝控制等级划分及要求，应符合GB 50010的有关规定。
7.5.1.2
一级裂缝控制等级的混凝土段，在载荷标准组合下，受拉边缘应力应符合公式(18)规定：
σe σpe≤0 …………………… (18)
式中：
a、 — 抗裂验算边缘的混凝土法向应力；
style="width:4.27994in;height:3.7268in" />GB/T 19072—2022
O pe 扣除全部预应力损失后在抗裂验算边缘混凝土的预压应力。
7.5.1.3
二级裂缝控制等级的混凝土段，在载荷标准组合下，受拉边缘应力应符合公式(19)规定：
σe σ ≤fik (19)
7.5.2.1
对于正常使用极限状态，应对正截面的压应力进行验算，压应力(a
。)应符合公式(20)规定：
a.≤f。 … … ……… ( 20)
7.5.2.2
在载荷标准组合下，应分别对截面上混凝土的主拉应力和主压应力进行验算：
a) 对于一级裂缝控制等级构件，混凝土主拉应力应符合公式(21)规定：
σp≤0.85 fk ( 21 )
b) 对于一 、二级裂缝控制等级构件，混凝土主压应力应符合公式(22)规定：
σφ≤0.6 fk (22)
式 中 ：
σp 、σφ— 塔架截面主拉应力、主压应力，按照GB 50010 确 定 。
7.5.2.3
在载荷标准组合下，预应力混凝土塔架正截面的应力应按照eo≤r 和eok≤r。
(图16)两种偏
心情况计算。
style="width:6.68667in;height:4.03986in" />
a) eqx≤ro (全截面受压情况) b) eqx≤ro (拉压区均存在情况)
图 1 6 水平截面在载荷标准组合作用下的计算
a) 轴向力和截面圆心的偏心距eo 和截面核心距 r
应分别按公式(23)和公式(24)计算：
style="width:2.05336in;height:0.68662in" />
……………………
(
23)
style="width:6.29333in;height:0.6732in" />
…………………… ( 24)
式 中 ：
Nk 、M — 载荷效应标准组合下的截面轴力和弯矩；
a —
截面形心轴至圆心轴的距离
style="width:1.18544in;height:0.5467in" />;
N 。 - 有效预应力，预应力钢筋对构件产生的轴向力。
b) 受压区的混凝土应力(a 。)应按公式(25)～公式(32)计算：
style="width:5.81331in;height:1.88012in" />GB/T 19072—2022
style="width:10.19331in;height:2.26666in" />
…………………… ( 25)
style="width:10.11339in;height:1.07338in" />
( 26)
A 。=20rmt(1+w+h) (27)
Whs=2.5v 、αEs ( 28)
Whp=2.5vpα ( 29)
αes=E,/E 。 ( 30)
αpp =Ep/E 。 (31)
0=π-0₁-0₂ (32)
式中：
A 。 — 塔架截面的换算截面面积；
hs 、@p—— 塔架水平截面的特征系数；
αEs 、ap—— 钢筋、预应力钢筋和混凝土弹性模量之比；
v.、v — 非预应力纵筋和预应力钢筋配筋率；
φ — 截面受压区半角，对于大偏心受压情况eok大于ro, 按公式(25)计算；
θ1、θ2 ——塔架截面受压、受拉区的孔洞半角，单位为弧度(rad);
当无孔洞时，取0。
c) 受拉区的混凝土应力(σ.)应按公式(33)计算：
9 eok≤ro
eok>ro
…………………… (33)
7.6.1.1 混凝土筒节的最小壁厚
tmim(mm)可按公式(34)计算，但不应小于180 mm:
tmi=100+0.01d …………………… (34)
式中：
d—— 混凝土筒节外直径。
7.6.1.2
塔架外表面沿高度坡度可连续变化，也可分段采用不同的坡度。
7.6.2.1
预应力混凝土塔架中的普通钢筋及预应力钢筋的混凝土保护层厚度应满足下列要求：
GB/T 19072—2022
— 受力钢筋的混凝土保护层厚度不应小于钢筋的公称直径；
— 最外层钢筋的保护层厚度(c) 应符合表20的规定。
环境类别按GB 50010 的规定选取。
表20 混凝土保护层最小厚度 c
单位为毫米
|
|
|
|
|
|
|---|---|---|---|---|---|
|
|
|
|
|
7.6.2.2 当结构中纵向受力钢筋的保护层厚度大于50
mm 时，宜对保护层采取有效的构造措施。当在
保护层内配置防裂、防剥落的钢筋网片时，网片钢筋的保护层厚度不应小于25
mm。
7.6.3.1
混凝土塔架应配置双排纵向钢筋和双层环向钢筋，且纵向普通钢筋宜采用带肋钢筋，其最小配
筋率应符合表21的规定。在后张法预应力塔架中，应配置适当的非预应力构造钢筋，如有较多的非预
应力受力钢筋，则可代替构造钢筋。
表 2 1 环向钢筋的最小配筋率
%
|
|
|
|---|---|---|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7.6.3.2
纵向钢筋和环向钢筋的最小直径和最大间距应符合表22的规定。
表 2 2 钢筋最小直径和钢筋最大间距
单位为毫米
|
|
|
|---|---|---|
|
|
|
|
|
|
7.6.4.1
先张法预应力钢筋之间的净间距不宜小于其公称直径的2.5倍和混凝土粗骨料最大粒径的
1.25倍，且应符合下列规定：预应力钢丝，不应小于15 mm;
三股钢绞线，不应小于20 mm; 七股钢绞 线，不应小于25 mm。
当混凝土振捣密实性具有可靠保证时，净间距可放宽为最大粗骨料粒径的1.0倍。
7.6.4.2
先张法预应力钢筋混凝土塔架端部宜采用下列构造措施：
——单根配置的预应力钢筋，其端部宜设置螺旋筋；
GB/T 19072—2022
— 分散布置的多根预应力钢筋，在结构端部10d 且不小于100 mm
长度范围内，宜设置3片～5
片与预应力钢筋垂直的钢筋网片，此处 d 为预应力钢筋的公称直径。
7.6.4.3
后张法预应力钢筋预留孔道布置应符合下列构造规定：
— 混凝土塔架中预留孔道之间的净间距不宜小于50 mm,
且不宜小于粗骨料粒径的1.25倍；孔
道至结构边缘的净间距不宜小于40 mm, 且不宜小于孔道直径的50%;
—— 预留孔道的内径宜比预应力束外径及需穿过孔道的连接器外径大6 mm～15
mm,且孔道的
截面积宜为穿入预应力束截面积的3倍～4倍。
7.6.4.4
在后张法有黏结预应力混凝土塔架两端及中部应设置灌浆孔，间距不宜大于12
m。孔道灌浆 应密实，水泥浆强度等级不应低于 M20,
其水灰比宜为0.4～0.45,宜渗入0.01%水泥用量的铝粉，筒壁 端部应设排气孔。
7.6.4.5
配置钢丝、钢绞线的后张法预应力筒壁的端部，在预应力钢筋的锚具下和张拉设备的支撑处应
进行局部加强，
一般附加横向钢筋网或螺旋式钢筋，其配筋数量由计算确定，应根据 GB 50010
中的相
应条款计算，且体积配筋率不应小于0.5%,必要时构件端部锚固区的混凝土截面应适当加大。
7.6.4.6
后张法预应力钢筋所用的锚具、夹具和连接器等的形式和质量应符合相关标准要求。
7.6.4.7
预应力混凝土塔架端部尺寸应考虑锚具的布置、张拉设备的尺寸和局部受压要求，必要时应适
当加大。
7.6.4.8
后张法预应力混凝土塔架外露金属锚具，应采取可靠的防腐及防火措施，并应符合
GB 50010 的规定。
7.6.5.1
混凝土塔架的筒壁上设有孔洞时，应符合下列规定：
——筒壁上的孔洞应规整，同一截面上开多个孔洞时，其圆心角总和不应超过140°,单个孔洞的圆
心角不应大于70°;
——孔洞宜设计成圆形，矩形孔洞的转角宜设计成弧形。
7.6.5.2
孔洞处应设置补强钢筋，补强钢筋伸过孔洞边缘的长度不应小于45倍钢筋直径。
7.6.6.1
预应力混凝土塔架可用于抗震设防烈度6度区、7度区和8度区，当在9度区应用预应力混凝
土塔架时，应进行专门研究。
7.6.6.2 预应力混凝土塔架的抗震构造措施可参考 GB 50011
中的规定。
7.6.6.3 当选用GB50011
中的多遇地震、设防地震和罕遇地震的地震作用校核结构抗震承载力满足要
求时，可不采取抗震构造措施。
7.6.7.1
混凝土构件的形状、尺寸和重量应满足制作、运输、安装各环节的要求。
7.6.7.2
预制预应力混凝土塔架中，接缝及节点应进行承载能力极限状态及正常使用极限状态设计，并
应符合国家现行相关标准。
7.6.7.3
预制预应力混凝土塔架的拼接应符合下列规定：
—
预制混凝土塔架拼接部位的混凝土强度等级不应低于塔架主体的混凝土强度等级；
— 拼接位置宜设置在受力较小部位，拼接构造应满足结构传递内力的要求；
GB/T 19072—2022
—
预制混凝土塔架的拼接应考虑温度作用和混凝土收缩徐变的不利影响，宜适当增加构造配筋。
7.6.7.4
节点及接缝处的纵向钢筋连接应根据接头受力、施工工艺等要求选用套筒灌浆连接、机械连
接、浆锚搭接连接、焊接连接、绑扎连接等连接方式，并应符合国家现行有关标准的规定。
7.6.8.1
过渡段应进行承载能力极限状态、正常使用极限状态设计，并进行疲劳分析。
7.6.8.2 过渡段顶面平整度应符合相关标准要求。
7.6.8.3
过渡段构造应满足结构传递内力要求，宜适当增加构造配筋。
7.6.8.4
过渡段预制前应对过渡垫板顶部的平整度按照设计要求进行检查。
7.6.8.5
过渡段采用现浇形式时，过渡垫板与过渡段之间的连接采用灌浆料，灌浆料强度不应低于塔架
主体的混凝土强度。
7.7.1.1 原材料进场时，应按GB 50204、GB/T 14902 和GB
50164 的规定进行检验，合格后方可使用。
7.7.1.2
钢筋的品种、级别、规格、数量和保护层厚度应符合设计要求。
7.7.1.3
钢筋下料时，应采用砂轮锯或切断机切断，不应采用电弧切割。
7.7.1.4 混凝土强度等级应符合设计要求。
7.7.1.5 模板、台座应满足强度、刚度和稳定性要求。
7.7.1.6 模具几何尺寸应准确，安装应牢固，密封应严密。
7.7.1.7 模具、台座应保持清洁，隔离剂应涂刷均匀。
7.7.1.8
混凝土构件预制前应编制生产方案，生产方案宜包括生产计划及生产工艺，模具方案、技术质
量控制措施、成品存贮，运输和养护方案等。
7.7.1.9 预埋件加工制造应符合设计要求，并应符合JGJ
18的有关规定。
7.7.1.10 预制构件用混凝土原材料及配合比应符合GB
50666、JGJ 55 和 JGJ/T 281 的相关规定。
7.7.1.11 预制构件的钢筋加工、连接与安装应符合 GB
50666 和 GB 50204 的有关规定。
7.7.2.1
钢筋接头的方式、位置，同一截面受力钢筋的接头百分率，钢筋的搭接长度及锚固长度等应符
合 GB 50010的规定和设计要求。
7.7.2.2 钢筋表面不应有油污及锈蚀。
7.7.2.3
钢筋加工形状、尺寸应符合设计要求，其允许偏差应符合表23的规定。
表23 钢筋加工工程质量标准和检验方法
|
|
|
|
|
|---|---|---|---|---|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
GB/T 19072—2022
7.7.2.4 钢筋安装的允许偏差应符合表24的规定。
表24 钢筋安装工程质量标准和检验方法
|
|
|
|
|
|---|---|---|---|---|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
7.7.2.5
钢筋网片放置于模板内之后，应对钢筋间距及保护层厚度进行调整，钢筋间距及保护层厚度应
符合设计要求。
7.7.3.1 模具与模板工程应编制专项方案。
7.7.3.2
模具、模板及支架应根据施工过程中的各种工况进行设计，应具有足够的承载力和刚度，并应
保证其整体稳定性。
7.7.3.3
模具、模板及支架应保证混凝土构件的形状、尺寸和位置准确，模板安装应牢固、严密、不漏
浆，且应便于钢筋安装和混凝土浇筑、养护。
7.7.3.4
模板与混凝土的接触面应平整，并应具有良好的耐磨性和硬度。
7.7.3.5
模板拆除后应将其表面清理干净，对变形和损伤部位应进行修复。
7.7.3.6
模具安装与钢筋绑扎配合进行，预制构件顶部端模宜在钢筋绑扎完毕后安装。
7.7.3.7
模板安装应保证混凝土构件各部分形状、尺寸和相对位置准确，并应防止漏浆。
7.7.3.8
模板安装后应检查尺寸偏差。固定在模具上的预埋件应检查其数量和尺寸。
7.7.3.9
模具、模板应根据预制构件及拼装施工要求预留孔洞、吊件或固定件，预留位置应符合设计或
施工方案的要求。
7.7.3.10
预制构件接缝处宜采用与预制构件可靠连接的定型模板。定型模板与预制构件之间应粘贴
密封条，在混凝土浇筑时节点处模板不应产生明显变形和漏浆。
7.7.4.1 混凝土结构施工宜采用预拌混凝土。
7.7.4.2 混凝土制备应符合下列规定：
——预拌混凝土应符合 GB/T 14902 的有关规定；
GB/T 19072—2022
—— 现场搅拌混凝土宜采用具有自动计量装置的设备集中搅拌。
7.7.4.3 混凝土原材料的主要技术指标应符合GB 50666
的规定。
7.7.4.4 水泥的选用应符合下列规定。
— 水泥品种与强度等级应根据设计、施工要求，以及工程所处环境条件确定。
— 有抗渗、抗冻融要求的混凝土，宜选用硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥。
--配置高强混凝土宜选用强度等级不低于42.5级的硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥。水泥应符
合 GB175
的规定。同一工程的水泥宜采用同一厂家、同一品种、同一强度等级。水泥不应采
用结块的水泥，也不宜采用出厂超过3个月的水泥。
— 水泥中氯离子含量不应大于0.03%,碱含量低于0.6%。
7.7.4.5 粉煤灰：混凝土宜采用I 级粉煤灰。
7.7.4.6
细骨料：砂宜采用细度模数为2.6～3.0的Ⅱ区中砂，砂的含泥量和泥块含量应分别不大于
2.0%和0.5%。
7.7.4.7 粗骨料的要求如下：
--岩石抗压强度应比混凝土强度等级标准值高30%;
——粗骨料应采用连续级配，最大粒径不宜超过壁厚的1/3,且不宜超过25 mm;
粗骨料宜采用二
级级配；
— 粗骨料的含泥量不应大于0.5%,泥块含量不应大于0.2%;
— — 粗骨料的针片状颗粒含量不宜大于5%,且不应大于8%。
7.7.4.8 外加剂的要求如下：
— 应 符 合 GB 8076 和 GB 50119 的规定；
——应与水泥和矿物掺合料有良好的适应性，并应经试验验证。
7.7.4.9 水的要求如下：
— 混凝土拌合用水和养护用水应符合现行行业JGJ63 的规定；
— 混凝土搅拌与运输设备洗刷水不宜用于混凝土；
— 混凝土拌合用水氯离子含量不应超过350 mg/L。
7.7.4.10 混凝土配置强度的确定：
a) 当设计强度等级低于C60 时，配置强度应按照公式(35)确定：
feu,o≥fu.k+1.645a ( 35)
b) 当设计强度等级不小于C60 时，配置强度应按照公式(36)确定：
fcu.o ≥1. 15fcu,k (36)
式中：
fc.o—— 混凝土配置强度，单位为兆帕(MPa);
fc.k—— 混凝土立方体抗压强度标准值，单位为兆帕(MPa);
α ——混凝土强度标准差，单位为兆帕(MPa), 应按照GB 50666 确定。
7.7.4.11 混凝土计量与搅拌：
— 原材料计量应采用电子计量设备，其精度应满足 GB/T10171
的要求。每一工作班开始前，应
对计量设备进行零点校准；
——各种计量器具、计量设备应在检定的周期内，搅拌设备运行正常；严格按照设计的混凝土配合
比计量搅拌混凝土，确保混凝土质量；
——原材料计量过程中，应根据粗、细骨料的含水率的变化及时调整水和粗、细骨料的称量；
GB/T 19072—2022
—搅拌应保证预拌混凝土拌合物质量均匀，同一盘混凝土的搅拌匀质性应符合 GB
50164 的 有
关规定。
7.7.4.12 运输要求如下。
— — 运输混凝土的搅拌车应符合 GB/T 26408
的规定，翻斗车应仅限于现场运送坍落度小于
——搅拌运输车装料前，搅拌罐内应无积水或积浆。
— 搅拌罐车到达浇筑现场时，应使搅拌罐高速旋转20 s～30s
后再将混凝土拌合物卸出。如混
凝土拌合物因稠度原因出罐困难时，可加入适量减水剂(应记录加入减水剂的情况),并使搅拌
罐高速旋转不小于90 s
后，将混凝土拌合物卸出。外加剂掺量应有经试验确定的预案。
—— 混凝土从搅拌机卸入搅拌运输车至卸料时的运输时间不宜大于90 min;
当采用翻斗车时，运
输时间不宜大于45 min;运输应保证混凝土浇筑的连续性。
7.7.4.13 浇筑要求如下。
——浇筑混凝土前，应检查模板支撑的稳定以及接缝的密合情况，并应保证模板在混凝土浇筑过程
中不失稳、不跑模和不漏浆；天气炎热时，宜采取遮挡措施避免阳光照射金属模板，或从金属模
板外侧进行浇水降温。
—
当暑期施工时，混凝土拌合物入模温度不应高于35℃,宜选择温度较低时段浇筑混凝土；当冬
期施工时，高强混凝土拌合物入模温度不应低于5℃,并应有保温措施。
- 泵送设备和管道的选择、布置及其泵送操作按JGJ/T 10 的有关规定执行。 —
当缺乏高强混凝土泵送经验时，施工前宜进行高强混凝土试泵。
—— 当混凝土自由倾落高度大于3 m,
且结构配筋较密时，宜采用导管等辅助设备。
— — 混凝土浇筑的分层厚度不宜大于500 mm, 上下层同 一
位置浇筑的间隔时间不宜超过
——混凝土施工过程中应有防风措施；当室外气温低于-15℃时，不应浇筑混凝土。
——混凝土拌合物从搅拌机卸出后到浇筑完毕的延续时间不宜超过表25的规定。
表 2 5 混凝土拌合物从搅拌机卸出后到浇筑完毕的延续时间
单位为分
|
|
||
|---|---|---|---|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7.7.4.14 混凝土振捣要求如下：
— 混凝土振捣应能使模具内各个部位混凝土密实均匀，不应漏振、欠振、过振；
——混凝土振捣采用插入式振捣棒或附着式振捣器，必要时可采用人工辅助振捣。
7.7.4.15 振动棒振捣混凝土应符合下列规定：
——应按分层浇筑厚度分别进行振捣，振捣棒的前端应插入前一层混凝土中，插入深度不应小于
——振捣棒应垂直于混凝土表面并快插慢拔均匀振捣；当混凝土表面无明显塌陷、有水泥浆出现、
GB/T 19072—2022
不再冒气泡时，应结束该部位振捣；
——振捣插入点距离不应大于振捣棒的作用半径的1.4倍。
7.7.4.16 附着式振捣器振捣混凝土应符合下列规定：
— 附着式振捣器应与模具紧密连接，设置间距应通过试验确定；
— 附着式振捣器应根据混凝土浇筑高度和浇筑速度，依次从下往上振捣；
—
模具上同时使用多台附着式振捣器时，应使各振捣器的频率一致，并应交错设置在相对面的模
具上。
7.7.4.17
钢筋密集区域，应选择小型振捣棒辅助振捣、加密振捣点，并应适当延长振捣时间。
7.7.4.18
用于检查混凝土质量的试件，应在混凝土的浇筑地点随机抽取，取样与试件留置为：28
d 标 准
养护强度试件和同条件养护试件每工作班(试生产或生产量不大时宜每天每个塔架构件)各留置1组3
个150 mm×150
mm×150mm试件，所有试件拆模前随塔架构件一起同条件养护，拆模后应按规定在
实验室进行标准养护；若冬季施工混凝土强度试件的留置除应符合GB 50204
的规定外，还应增设与塔
架同条件养护试件不少于两组。同条件养护试件应在解冻后进行试验。
7.7.5.1
混凝土浇筑后应及时进行保湿养护，保湿养护可采用洒水、覆盖、喷涂养护剂等方式。养护方
式应根据现场条件、环境温度湿度、塔架构件特点、技术要求、施工操作等因素确定。
7.7.5.2 混凝土养护时间应符合下列规定：
— 采用硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥配制的混凝土不应少于7
d,且强度不低于70%;
——抗渗混凝土、强度等级C60 及以上的混凝土，不应少于14 d。
7.7.5.3 洒水养护应符合下列规定：
—
洒水养护宜在混凝土裸露表面覆盖麻袋或草帘后进行，也可采用直接洒水、蓄水养护方式；洒
水养护应保证混凝土表面处于湿润状态；
— 当日最低温度低于5℃时，不应采用洒水养护。
7.7.5.4 覆盖养护应符合下列规定：
—覆盖养护宜在混凝土裸露表面覆盖塑料薄膜、塑料薄膜加麻袋、塑料薄膜加草帘进行；
--塑料薄膜应紧贴混凝土裸露表面，塑料薄膜内部应保持有凝结水；
——覆盖物应严密，覆盖物的层数应按照施工方案确定。
7.7.5.5 喷涂养护剂养护应符合下列规定：
- 应在混凝土裸露表面喷涂覆盖致密的养护剂进行养护；
——养护剂应均匀喷涂在结构表面，不应漏喷；养护剂应具有可靠的保湿效果，保湿效果可通过试
验检验；
— 养护剂使用方法应符合产品说明书的有关要求。
7.7.5.6 当冬期施工时，高强混凝土养护应符合下列规定：
——宜采用带模养护；
——混凝土受冻前的强度不应低于10 MPa;
——模板和保温层应在混凝土冷却到5℃以下再拆除，或在混凝土表面温度与外界温度相差不大
于20℃时再拆除，拆模后的混凝土应及时覆盖；
——混凝土强度达到设计强度等级标准值的70%时，可撤除养护措施；
— 同条件养护试块的养护条件与实体结构部位的养护条件相同，并应妥善保管。
GB/T 19072—2022
7.7.5.7 蒸汽养护应符合下列规定：
——静停期间应保持环境温度不低于5℃,灌筑结束4 h～6h
且混凝土终凝后方可升温；
— 升温速度不宜大于10℃/h;
-恒温期间混凝土内部温度不宜超过60℃,恒温养护时间应根据构件脱模强度要求、混凝土配
合比情况以及环境条件等通过试验确定；
— 降温速度不宜大于10℃/h。
7.7.6.1
制定混凝土构件和混凝土筒节的运输与堆放方案，其内容应包括运输时间、次序、堆放场地、运
输路线、规定要求、堆放支垫及成品保护措施等。对于混凝土构件和混凝土筒节超高、超宽的运输和堆
放应有专门的质量安全保证措施。
7.7.6.2
运输车辆应满足构件的尺寸和载重要求，装卸和运输时应符合下列要求： —
装卸时，应采取保证车体平衡的措施；
——运输时，应采取防止被运输物移动、倾倒、变形等的固定措施；
—-运输时，应采取防止被运输物损坏的措施，被运输物的边角部位或链索接触处的混凝土，宜设
置保护衬垫。
7.7.6.3 混凝土构件和混凝土筒节堆放应符合下列要求：
——堆放场地应平整、坚实，并应有排水措施；
— 预埋吊件应朝上，标识宜朝向堆垛间的通道；
——重叠堆放时，混凝土构件或混凝土筒节之间设置一定数量的垫块；
——支垫应坚实。
7.7.7.1
混凝土构件缺陷可分为尺寸偏差缺陷和外观缺陷。尺寸偏差缺陷和外观偏差缺陷可分为一般
缺陷和严重缺陷。混凝土构件结构尺寸偏差超过规范规定，但尺寸偏差对结构性能和使用功能未构成
影响时，应属于一般缺陷；而尺寸偏差对结构性能和使用功能构成影响时，应属于严重缺陷。混凝土构
件的外观质量不应有严重缺陷，且不宜有一般缺陷，对已经出现的一般缺陷，应按技术方案进行处理，并
应重新检验。
外观质量缺陷等级划分应符合表26的规定。
表26 混凝土构件外观质量缺陷等级划分
|
|
|
|
|---|---|---|---|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
GB/T 19072—2022
表26 混凝土构件外观质量缺陷等级划分 ( 续 )
|
|
|
|
|---|---|---|---|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7.7.7.2
混凝土筒节的外观质量允许尺寸偏差及检验方法应符合表27的规定。
表27 混凝土筒节外观及尺寸偏差质量标准和检验
|
|
|
|
|---|---|---|---|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7.7.7.3
混凝土筒节进场时应对构件主要受力钢筋数量、规格、间距及混凝土强度等验收记录或强度检
测报告进行检验。
7.7.7.4 混凝土构件应按设计要求和GB 50204
的有关规定进行结构性能检验。
7.7.7.5
混凝土构件外观一般缺陷修整应符合下列规定：
——露筋、蜂窝、孔洞、夹渣、疏松、外观缺陷，应凿除胶结不牢固部分混凝土，应清理表面，洒水湿润
后应用高强灌浆料抹平或环氧修补料填充；
— 应封闭裂缝。
7.7.7.6 混凝土构件外观严重缺陷修整应符合下列规定：
——露筋、蜂窝、孔洞、夹渣、疏松、外表缺陷，应凿除胶结不牢固的部分混凝土至密实部位，清理表
面，支设模板洒水湿润，涂抹混凝土界面剂，应采用不低于构件本体强度等级的灌浆料浇筑密
GB/T 19072—2022
实，养护时间不应小于14 d;
—
严重缺陷应会同设计单位共同制定专项修整方案，结构修整后应重新检查验收，若修整后无法
满足设计要求，应予以报废处理。
7.8.1.1
混凝土构件应根据生产加工图纸进行加工制作，生产加工图纸应能满足构件预留孔洞、预埋件
设置、制作、运输、吊装等各环节的综合要求。
7.8.1.2 混凝土构件生产单位应提供构件质量证明文件。
7.8.1.3
混凝土构件应具有生产企业名称、生产日期、规格、编号等出厂信息标识，标识应设置在施工现
场易于识别的位置。
7.8.1.4
混凝土构件进入现场应进行质量检查，不合格的构件不应使用。
7.8.1.5
混凝土构件和混凝土筒节运输和吊装应采取保护措施，并应编制运输和吊装方案。
7.8.1.6
混凝土构件和混凝土筒节拼装现场应建立精密测量控制网，构件上应设置测量控制点。
7.8.1.7
混凝土构件拼装前，防水密封材料的粘贴验收合格。
7.8.2.1
混凝土构件和混凝土筒节运输应有稳定的支撑及固定措施，应考虑道路、桥梁承载能力，并综
合考虑道路净空和宽度。
7.8.2.2
对混凝土构件和混凝土筒节边角部或吊索接触处的混凝土，宜采用垫衬加以保护。
7.8.2.3
混凝土构件和混凝土筒节应进行运输过程中的稳定性和强度分析。
7.8.2.4
混凝土构件和混凝土筒节应进行翻转、吊装工况的验算，必要时应采取防护措施。
7.8.2.5
混凝土构件和混凝土筒节堆放时，每层间应设置橡胶垫或垫块，橡胶垫或垫块宜在同一垂直
线上。
7.8.3.1
混凝土构件拼装应按设计要求进行，拼装前应进行下列准备工作：
— 应确认混凝土构件各部位尺寸偏差符合设计要求；
——宜用吹风机或高压水枪对其各部位进行清扫；
——混凝土构件拼装用材料及工具应准备齐全。
7.8.3.2
混凝土筒节竖向接缝部位，应使用密封材料对混凝土筒节竖向接缝进行密封处理。
7.8.3.3
混凝土构件拼装应按设计要求进行，当混凝土构件表面出现缺棱掉角、混凝土剥落、宽度大于
0.2mm
的裂缝或厚度方向贯穿性裂缝等缺陷时，应进行修补。构件修补时，应分析破损原因及程度，制
定修补方案。修补材料强度不应低于混凝土强度。
7.8.3.4
拼环后的混凝土筒节上口、下口尺寸应符合设计要求。采用体内索时，拼装后的预应力孔道在
径向、环向尺寸应符合设计要求。
7.8.3.5
混凝土筒节竖向接缝应满足设计强度，水平接缝连接应紧密牢靠并采取密封处理。
7.8.3.6 存在下列情况不宜进行混凝土筒节安装作业：
— 阵风风力六级(风速10 m/s) 以 上 ；
GB/T 19072—2022
— 二级或二级以上高温作业；
——作业场地有冰、雪、霜、水、油等易滑物；
— 其他对施工安全和施工质量存在较大隐患情况。
7.8.4.1
混凝土塔架应根据所处环境进行防腐蚀耐久性设计，保证其在设计使用年限内的安全和正常
使用。
7.8.4.2
混凝土塔架防腐蚀耐久性设计，应针对结构预定功能和所处环境条件，选择合理的结构构造和
抗腐蚀性、抗渗性良好的优质混凝土，同时采用特殊防腐蚀措施。
7.8.4.3 预埋件暴露在空气中的表面应进行防腐处理。
7.8.4.4 防腐蚀材料的施工符合 GB 50212和 GB/T 50046
的规定。
7.8.5.1
混凝土构件拼装成混凝土筒节后竖向接缝错边不应大于5 mm。
混凝土筒节吊装就位后，其 与上下相邻筒节的水平接缝错边不应大于5 mm。
每段混凝土筒节的竖向接缝错边检查数量不宜少于
2个点，水平接缝错边检查数量至少4个点。
7.8.5.2
吊装过程中的配件、连接件、配套材料的性能，应符合设计文件及相关标准的规定。
7.8.5.3
吊装完成后，应做好记录，并进行检验，其质量应符合表28规定。塔架中心线垂直度的测定工
作，应在风载荷和日照温差较小的情况下进行。
表28 混凝土塔架吊装允许偏差
|
|
|
|
|
|
|---|---|---|---|---|---|
|
|
|
|
||
|
|
|
|||
|
|
|
|
||
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|||||
7.9.1.1 混凝土塔架应对预应力张拉过程进行分析。
7.9.1.2
锚具及预应力体系应根据结构类型进行专项设计。
7.9.1.3
预应力钢筋应分类、分规格装运和堆放。堆放时应符合下列要求：
——在室外存放时不应直接堆放在地面上，应垫枕木并用防水布覆盖；
——长期存放时应置于仓库内，仓库应干燥、防潮、通风良好、无腐蚀气体和介质；
——在潮湿环境中存放，宜采用防锈包装产品、防潮纸内包装、涂敷水溶性防锈材料等；
GB/T 19072—2022
—
预应力钢筋盘卷存放时，应确保其盘径不致过小而影响预应力钢筋的力学性能；
——无粘结预应力钢筋存放时，严禁放置在受热影响的场所，且不应直接堆放在地面上。
预应力钢筋在制造和安装过程中，应采取措施预防腐蚀、受热、磨损和其他伤害。
7.9.1.4
预应力钢筋安装前应对索体或组件的所有损伤进行鉴定和修复。损坏的预应力钢筋均应
更换。
7.9.1.5
预应力钢筋的工作温度环境、施工温度环境、预应力钢筋的布置及保护、张拉端的设置、张拉方
法等应符合国家现行预应力标准的规定。
7.9.1.6
预应力施工的方法及措施应满足国家现行规范、标准、法规、安全和绿色施工的要求。
7.9.1.7
对特种材料、特种施工工艺或设计有特殊要求的预应力结构，应制定专门的施工安装方案。
7.9.2.1 制作预应力钢筋的钢绞线性能应符合GB/T 5224
的规定，常用预应力钢筋的尺寸及允许偏差
应符合表29的规定。
表29 1×7结构钢绞线尺寸及允许偏差
|
|
|
|
|
|
|---|---|---|---|---|---|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
||
|
|
|
|||
|
|
|
|||
|
|
|
|||
|
|
|
|||
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
GB/T 19072—2022
7.9.2.2
预应力钢筋、无粘结预应力钢筋的外包层材料性能及涂包质量应符合JG/T 161
的规定，防腐
油脂质量应符合JG/T 430 的规定。
7.9.2.3 预应力钢筋用锚具应符合GB/T 14370 及 JGJ
85 的有关规定。
7.9.2.4
锚具的静载锚固性能，应由预应力钢筋-锚具组装件静载试验测定的锚具效率系数和达到实测
极限拉力时组装件受力长度的总应变确定。锚具的静载锚固性能应同时满足以下两项要求：锚具效率
系数不小于0.95,试件破断时的总应变不小于2%。
7.9.2.5
预应力钢筋锚具组装件除应满足静载锚固性能要求外，尚应满足循环次数为200万次的疲劳
性能试验要求。疲劳应力上限：对钢丝、钢绞线应为抗拉强度标准值的65%。
7.9.3.1
预应力钢筋下料应选用长度适宜的平整、清洁场地，制作好的预应力钢筋应做好标识分类堆
放，并做好防锈、防污染、防破损措施，以确保使用前的预应力钢筋处于完好状态。
7.9.3.2
穿束方法可采用人工单根穿束、专用机械穿束及吊车集束穿束，施工单位需要根据现场情况确
定穿束方法。
7.9.3.3
后张法有粘结预应力钢筋穿入孔道及其防护，应符合下列规定。
——
预应力钢筋穿入孔道后至孔道灌浆的时间间隔不宜过长，当环境相对湿度大于60%或处于近
海环境时，不宜超过14 d; 当环境相对湿度不大于60%时，不宜超过28 d。
—— 当不能满足前一项的规定时，宜对预应力钢筋采取防锈措施。
7.9.4.1
混凝土塔架预应力钢筋张拉前应编制专项施工方案，确定张拉顺序、张拉设备、张拉程序、人员
组织、张拉平台布置、安全措施等内容。
7.9.4.2
预应力钢筋张拉设备应由专人使用和管理，并应定期维护和校验。张拉设备的校验应符合下
列规定。
—
张拉设备应配套校验。压力表的精度不应低于0.4级；校验张拉设备用的试验机或测力设备
测力示值的不确定度不应大于1%;校验时千斤顶活塞的运行方向，应与实际张拉工作状态
一致。
——
张拉设备的校验期限，不应超过半年。当张拉设备出现反常现象时或千斤顶检修后，应重新
校验。
7.9.4.3
施加预应力时，混凝土强度应符合设计要求，且同条件养护的混凝土立方体抗压强度应达到设
计强度的100%,预制构件的拼缝灌浆材料强度达到主体结构设计强度的100%。
7.9.4.4
当采用超张拉5%的方法减少预应力钢筋的损失时，预应力钢筋的张拉程序宜为从应力为零
开始张拉至1.05倍预应力钢筋的张拉控制应力并锚固。
7.9.4.5
采用应力控制方法张拉时，应校核最大张拉力下预应力钢筋伸长值。实测伸长值与计算伸长
值的偏差应控制在±6%之内，否则应查明原因并采取措施后再张拉。必要时，宜进行现场孔道摩擦系
数测定，并可根据实测结果调整张拉控制力。
7.9.4.6
张拉施工应采用中心对称张拉。单根钢绞线应分级循环张拉，且全部张拉完成后宜对前期张
拉的钢绞线进行补张拉。
7.9.4.7
预应力钢筋张拉过程中不应出现钢绞线滑脱或断丝。发生滑脱和断丝时，滑脱和断丝的钢绞
线数量不应超过构件同一截面钢绞线总根数的3%;发生断丝时，且每束钢绞线不应超过一丝。
GB/T 19072—2022
7.9.4.8
锚固阶段张拉端预应力钢筋的内缩量应符合设计要求。当设计无具体要求时，应符合表30的
规定。
表30 锚固阶段张拉端预应力钢筋的内缩量
单位为毫米
|
|
|
|---|---|---|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7.9.4.9
预应力张拉需搭设可靠的操作平台，可采用独立脚手架、电动吊篮、升降梯等形式。张拉操作
平台应能承受操作人员和张拉设备等施工载荷，并装有防护栏杆、安全网等防护设施。
7.9.4.10
张拉后宜采用砂轮锯或其他机械方法切割多余的预应力钢筋，不应采用电弧焊切割，其切断
后露出锚具夹片外的长度不宜小于预应力钢筋直径的1.5倍，且不应小于30 mm。
7.9.4.11
预应力钢筋张拉锚固后，如遇到特殊情况需要放张，宜在工作锚上安装退锚器，采用千斤顶放
张。应有专项预应力放张退锚方案，采取可靠措施避免预应力钢筋放张退锚时断裂，防止高应力状态的
预应力钢筋弹出伤人。
7.9.4.12
预应力钢筋待切筋完成后尽快封锚，外露钢绞线采用专用防腐油脂进行涂抹。
7.9.4.13
锚具处应安装封锚罩，有粘结预应力钢筋待灌浆完成后直接安装封锚罩。封锚罩与结构主体
应有可靠的连接并密封处理。
7.9.5.1
预应力钢筋、锚具、灌浆水泥、外加剂、成孔管道等材料质量、性能应符合设计及现行国家或行
业标准要求。
7.9.5.2 预应力工程材料进场检查应符合下列规定。
——应检查规格、外观、尺寸及其质量证明文件。
——应按现行国家有关标准的规定进行力学性能的抽样检验。
——经产品认证符合要求的产品，其检验批量可扩大一倍。
——在同一工程中，同一厂家、同一品种、同一规格的产品连续三次进场检验均一次检验合格时，其
后的检验批量可扩大一倍。
——预应力钢筋中钢绞线应按批验收，每批由同一钢号、同一规格、同一生产工艺生产的钢绞线组
成。每批质量不大于60 t;每批随机抽取3根钢绞线进行检验。
—
对静载锚固性能试验，多孔锚具不应超过1000套(单孔锚具为2000套)、为一个检验批。对
于锚具用量不足检验批规定数量的50%的工程，如供货方能提供有效的静载锚固性能试验合
格的证明文件，可不做锚具静载锚固性能试验。
7.9.5.3
预应力钢筋、预留孔道、锚垫板和锚固区加强钢筋的安装应进行下列检查：
——预应力钢筋的外观、品种、级别、规格、数量和位置等；
——预留孔道的外观、规格、数量、位置、形状以及灌浆孔、排气兼泌水孔等；
——锚垫板和局部加强钢筋的外观、品种、级别、规格、数量和位置等；
GB/T 19072—2022
—预应力钢筋锚具和连接器的外观、品种、规格、数量和位置等。
7.9.5.4 预应力钢筋张拉应进行下列检查：
——预应力钢筋张拉时的同条件养护混凝土试块的强度；
——预应力钢筋张拉记录。
7.9.5.5 灌浆用水泥浆及灌浆应进行下列检查：
——配合比设计阶段检查稠度、泌水率、自由膨胀率、氯离子含量和试块强度；
——现场搅拌后检查稠度、泌水率，并根据验收规定检查试块强度；
——灌浆记录。
7.9.5.6
预应力钢筋、锚垫板安装水平、垂直方向尺寸偏差不大于±10 mm。
装配式混凝土塔架中预应
力孔道的水平位置及直径尺寸偏差不大于±5 mm。
7.9.5.7 预应力钢筋张拉力符合设计要求，偏差不大于±5%。
7.9.5.8 张拉端锚具保护层厚度不应低于50 mm。
GB/T 19072—2022
(资料性)
塔架结构阻尼比
A.1 引 言
更多内容 可以 GB-T 19072-2022 风力发电机组 塔架. 进一步学习